دانلود مقاله طراحی قالب کشش

اختصاصی از یارا فایل دانلود مقاله طراحی قالب کشش دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

فرمت فایل : word(قابل ویرایش)

تعداد صفحات:41

فهرست مطالب:

طراحی قالب
اجزاء مختلف قالب ها
کفشک ها
انواع قالب
قالب کشش
مراحل مختلف طراحی قالب
قالب کششdraw Die
مراحل اولیه طراحی قالب کشش
فاکتورهای تعیین ارتفاع قالب
راهنما
نیروی فرم دهی قالب کشش
نیروی کششش و نیروی ورق گیر :
انواع پرس های مورد استفاده :
روش محاسبه وزن قالب
توضیح واحدها مختلف در تولید قالب
ریخته گری
ماشین کاری
مراحل تولید قالب

همراه با اشکال

طراحی قالب

طراحی قالب فرآیندی است که با جهتی خاص برای بر طرف نمودن نیاز خاصی به کار می رود .

یک طراح به 3 چیز نیاز دارد :

• دانش تئوریک لازم .
• تجدید کاری مفید .
• قدرت تصمیم گیری .

برای اینکه بتوان یک قالب را تولید کرد به نحوی که قالب بتواند با حداکثر کارآیی و حداقل ضعف و نقص قطعه را تولید کند باید مراحل زیادی را پشت سر گذاشت که در پایان به شرح آنان می پردازیم.

و ابتدا توضیحی در مورد اچزاء مختلف در قالب می دهم . که این قطعات در اکثر قالب ها ( کشش ، خمش ، برش ، ... ) به صورت مشترک موجود می باشد . یک طراح باید از همه اجزاء قالب و کارآْیی آنها آگاهی داشته باشد . اکثر این قسمت ها دارای استانداردهایی می باشند که هر شرکت استانداردهای خاصی را برای خود تعریف می کند .

اجزاء مختلف قالب ها

Panel shedder : این قطعه در قسمت جلو و پشت قالب قرار می گیرد و به کفشک پائین پیچ می شود و برای اینکه یک قالب به صورت خودکار Automation و یادستی Manuel کار کند ، مورد استفاده قرار می گیرد . اگر این قطعه در قالب مورد استفاده قرار گیرد قالب به صورت دستی کار می کند و در صورتی که نباشد قالب به صورت خودکار عمل می کند . شکل ( 1 )

کفشک ها

Upper die  کفشک بالا و Lower Die  کفشک پائین . شکل ( 2 )

کفشک ها صفحات بستر و نشیمنگاه قطعات بالایی و پائینی قالب می باشند و معمولا کفشک بالا کار ماتریس را انجام می دهد و کشفک پائین کار سنبه . کفشک ها دارای خلل و فرج هایی هستند که این ها به شکل شبکه هایی با حفره های متفاوت در کفشک موجود می باشد .

وجود این حفره ها باعث کاسته شدن وزن کفشک و در کل وزن قالب می باشد . و در حالی که مقاومت کفشک ها را حفظ می کند ، طول و عرض کفشک ها بستگی به ابعاد و اندازه متعلقاتی که روی آنها بسته می شود دارد و پس از تعیین اندازه متعلقات آن می توان اندازه کفشک را تعیین کرد . جنس کفشک ها معمولا از چدن و یا فولاد می باشد تا در برابر خمش ، ضربه ، فشار مقاومت داشته باشد .

Safty Area  : این قسمت نام محل های خالی بین دو کفشک بالا و پائین می باشد . در صورتی که دو کفشک با یکدیگر درگیر شوند می توان توسط این فضاهای خالی نیروی برای جداکردن کفشک ها ایجاد کرد . شکل ( 3)

Distance Block : این قطعه برروی ورق گیر قراری می گیرد و به همان ورق گیر متصل می شود . وظیفه آن جلوگیری از کله گی ورق در زمانی که سنبه می خواهد آن را مورد کشش قرار دهد است . و در نقشه به صورت D.B نشان داده می شود.

Bottoming Block : این قسمت از قالب در زیر ورق گیر و روی کفشک پائین قرارداد. و در نقشه به صورت B.B نمایش داده می شود . به D.B و B.B بلوک های فضا دهنده می گویند .

Air Pin : در کفشک پائین فضاهایی موجود می باشد . این فضاها Air Pin می باشند . این قسمت از قالب عمل بالا بردن ورق گیر در پرس را انجام می دهد .

Subcushion Pin : این قسمت کار بر گشت ورق گیر را پس از برخورد با Air Pin انجام می دهد . این قسمت جزئی از ورق گیر می باشد و در زیر ورق گیر نیز قرار می گیرد .

Wear Plate : این قطعات را صفحات سایشی می نامند و بین کفشک پائین و ورق گیر، و بین کفشک بالا و پائین قرار می گیرد و در هنگام قرار گرفتن ورق گیر در کفشک و قرار گرفتن دو کفشک در یکدیگر و بسته شدن قالب بسیار مفید می باشد . صفحات سایشی ، نشیمن گاهی به نام Support دارند . جنس Wear Plate از CK45 می باشد . سطح آنها باید صیغلی باشد تا در هنگام عمل ایجاد اصطکاک کمتری کند . شکل ( 4)

Bottoming Marker : کار این قسمت از قالب این است که برروی قطعه نشانه ای می گذارد . به اندازه 2/0 تا 3/0 در قطعه نفوذ می کند این عمل در آخرین لحظه کشش بر روی ورق به وجود می آید . و نشان دهنده این است که پرس کار کورس خود را کامل انجام داده است . این قطعه باید در جایی قرار گیرد که شیب وجود نداشته باشد زیرا شیب باعث به وجود آمدن خطا می شود . این قسمت از قالب مهمترین جزء در تشخیص درست کارکردن قالب می باشد . شکل ( 5 )

دانلود مقاله بررسی فرایند کشش عمیق از دیدگاه شبیه‌سازی

اختصاصی از یارا فایل دانلود مقاله بررسی فرایند کشش عمیق از دیدگاه شبیه‌سازی دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

فرمت فایل : word(قابل ویرایش)

تعداد صفحات:28

فهرست مطالب:

4-1- مقدمه:
مفاهیم پایه پلاستیته
4-2-1- توصیف منحنی تنش کرنش ]11[
4-2-2- منحنی‌های ایده آل تنش – کرنش یک بعدی ]11[
4-2-3- معیارهای تسلیم مستقل از فشار هیدرواستاتیک ]11[
4-2-4- معیار لوی – میسز در تئوی خمیری کامل ]11[
4-2-5- معیار تسلیم ترسکا در تئوری خمیری کامل ]11[
4-2-6- تابع پتانسیل خمیری و قانون جریان ]11[
4-2-7- نسبت کرنش عرضی به ضخامتی ] (R-value)3[
4-2-8- نظریه مومسانی ناهمسانگرد هیل برای بدست آوردن تابع تسلیم یک جنس ناهمسانگرد
4-3- محاسبه ماتریس ارتباط دهنده تنش و کرنش در اجسام با رفتار الاستیک – پلاستیک برای فرمولبندیهای اجزاء محدود
4-4- مراحل شبیه‌سازی فرایند شکل‌دهی به روش اجزاء‌ محدود
4-5- المانهای مورد استفاده در شبیه‌سازی فرایند شکل‌دهی ورق
مراجع

بررسی فرایند کشش عمیق از دیدگاه شبیه‌سازی

4-1- مقدمه:

برای شبیه‌سازی تمام فرایندهای شکل‌دهی نیازمند به استفاده از روش اجزاء محدود می‌باشیم. برای استفاده از روش اجزاء محدود باید فرمولبندیهای پایه را طبق قوانین پلاستیته بدست آورده و در روابط اجزاء محدود به کار برد. با توجه به اینکه مسئله شکل‌دهی از مسائل غیر خطی بوده، (از علل غیر خطی بودن عبارت است از: تغییر شکل پلاستیک، شرط مرزی تماس و هندسه قطعه کار و …) بنابراین باید از روش المانهای محدود غیر خطی استفاده کرد.

مفاهیم پایه پلاستیته

برای بررسی شبیه‌سازی فرایند شکل‌دهی نیازمند به داشتن اصول پایه پلاستیته و استفاده آنها در فرمولبندیهای اجزاء محدود می‌باشیم. در این بخش این مفاهیم را بررسی می‌کنیم.

4-2-1- توصیف منحنی تنش کرنش ]11[

شکل (4-1) منحنی تنش کرنش را نشان می‌دهد.

هر منحنی تنش – کرنش شامل 3 قسمت اصلی است:

1- قسمت ارتجاعی – خطی و قسمت ارتجاعی

2- قسمت تسلیم

3- قسمت خمیری با سخت شدگی کرنش

در قسمت سوم افزایش تنش به میزان کم باعث افزایش کرنش به مقدار بسیار زیادتر از منطقه ارتجاعی می‌شود و باربرداری در این منطقه باعث ایجاد کرنش باقیمانده به میزان می‌شود. (شکل 4-1).

نقطه P محل اختتام منطقه خطی را نشان می‌دهد، در حالی که نقطه با تنشTE محل اختتام منطقه ارتجاعی را نشان می‌دهد. در عمل، تمیز دادن این دو نقطه از یکدیگر بسیار مشکل است و افراد مختلف با تعاریف مختلف این نقاط را از یکدیگر جدا کرده‌اند. به عنوان مثال جانسون نقطه J با تنش TE را جایی تعریف کرده است که شیب منحنی در آن نقطه نصف شیب منحنی در نقطه P است و به آن حد ارتجاعی گویند.

تنش تسلیم معمولا به صورتی تعریف می‌شود که خط گذرنده از آن با شیب قسمت خط منحنی، محور کرنش‌ها را در 002/0= قطع می‌کند (نقطه O در شکل 4-1). تنش در نقطه O تنش تسلیم یا مقاومت تسلیم نامیده می‌شود.

رفتار ماوراء تسلیم نیز در شکل (4-1) نشان داده شده است. این منطقه شیب بسیار کمی داشته و زمانی که این شیب صفر باشد رفتار کاملا خمیری است. در حالت عادی که این شیب بزرگتر از صفر است رفتار ماده با سخت شدگی کرنش یا سخت‌شدگی کار داخلی همراه می‌باشد. اگر بارگذاری چنان باشد که به منطقة JE (قسمت تسلیم JO و قسمت ماوراء تسلیم OE برسیم، آنگاه با حذف بارگذاری، منحنی باربرداری، خطی موازی شیب اولیة این منحنی (یعنی موازی خط AP) است. منحنی باربرداری در نقاط O و B به ترتیب خطور OM و BC می‌باشند. واضح است که با باربرداری در قسمت JB ، کرنش باقیمانده‌ای در محیط خواهیم داشت که این کرنش باقیمانده با نمایش داده می‌شود. هر گاه در نقطه‌ای از منحنی باربرداری، مثلا نقطه، بارگذاری مجدد انجام شود، به صورت ایده آل منحنی تا نقطه B به صورت ارتجاعی طی می‌شود ولی عملاً در بارگذاری مجدد منحنی نازک طی می‌شود و تسلیم مجدد در نقطه اتفاق می‌افتد.

بر اساس مطالب فوق، زمانی که بارگذاری در فاصله AO از منحنی باشد تنش تسلیم ثابت و برابر است و وقتی که بارگذاری در فاصله OE باشد تنش تسلیم وابسته به زمان کرنش متفاوت است. همچنین تاریخچة بارگذاری بر شکل منحنی تنش – کرنش و مشخصات آن تأثیر خواهد گذاشت.

تحقیق قابلیت کشش در تیرهای مقاوم سازی شده بتن مسلح با استفاده از نوارها و پارچه های (GFRP)

اختصاصی از یارا فایل تحقیق قابلیت کشش در تیرهای مقاوم سازی شده بتن مسلح با استفاده از نوارها و پارچه های (GFRP) دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

فرمت فایل : word(قابل ویرایش)

تعداد صفحات:13

فهرست مطالب:

قابلیت کشش در تیرهای مقاوم سازی شده بتن مسلح با استفاده از نوارها و پارچه های (CFRP ) 2

مقدمه: ۴

فعالیت ها وتحقیقات آزمایشگاهی. ۵

آزمایش ونتایج و بحث.. ۷

رفتارهای ساختاری و درصد های خطا ۸

قابلیت کشش: ۱۰

نتایج. ۱۲

تقدیر و تشکر

این تحقیق علمی به بررسی رفتارهای خمشی تیرهای کربنی در مقاومت تیرها پرداخته است، زمانی که باعث بهبود وضعیت لنگرگاه می شود.

فعالیتها و تحقیقات علمی شامل تست کردن خطاهای هشت تکیه گاه ساده در بخش گوشه اتصال می باشد که دو تا از آنها کنترل کننده تیرها می باشند، چهار تا از آنها مقاوم سازی توسط نوارهای کربنی شده اند و دو تای دیگر بعد از اتصال بر روی تیرها می باشند که توسط فیبرهای کربنی پیچیده شده اند. نتایج آزمایش نشان داد که دو تا از نمونه های مقاوم سازی اثر قابل توجهی بر روی نمونه های اجرایی ساختمان، افزایش بار، تعدیل رفتارها و اتصالات ساختمانی ( سختی و کشش) و درصد تغییرات دارند.

نتیجتاً دو تا از تیرهای مقاومت یافته توسط رشته ها و نوارهای پارچه ای یک تفاوت ساختاری را نسبت به تیرهای مقاومت یافته توسط نوارهای تنها نشان می دهد. ا زاین رو این دو تیر یک رفتار کششی را ایجاد می کنند.

با این حال شکست و گسستگی بار و کرنش آن در طول اولین مرحله بارگذاری کاملاً شبیه 2 نمونه مقاومت یافته می باشد.

مقدمه:

استفاده از مواد کامپوزیتی برای بدست‌ آوردن استحکام در ساختار بتن آرمه
(مخصوصاً پلیمرهای غنی شده از فیبرهای کربنی) به جای روشها و سبک های قدیمی همچون اتصال صفحه های فولادی بیشتر تریج داده می شود که این خود ناشی از دلایلی است. دارا بودن خواص و مزایای مکانیکی ( رابطه بهتر بین مقاومت و وزن، و سختی و وزن) مقاومت بهتر در برابر خوردگی و زنگ زدگی و سادگی و سرعت بالای جایگزینی آن بعد از دهة 80 تحقیقات زیادی پیرامون ویژگی ها و کاربرد این مواد جدید انجام شد تا جایی که نهایتاً توانستند با استفاده از فیبرهای کربن در ساختار بتن های مسلح نقش آن در بهبود و افزایش استحکام پی ببرند. نمونه های مقاومت یافته با این سیستم کاهش کشش را نشان می دهد از سویی باید بدانیم که افزایش در کمیت و مقدار تقویت کننده ها بدون افزایش در ظرفیت بار در منطقه متراکم منجر به ایجاد عمق ( خیز) در محل محورهای خنثی شد و به دنبال آن باعث ایجاد مقاومت کمتری در محل گسستگی بار می شود ازطرف دیگرفیبرهای کربنی که نقش ارتجاعی-پلاستیکی رادر هنگامشکست ایفا میکنند فاقد هرگونه خاصیت پلاستیکی میباشند. به یاد داشته باشیم که متلاشی شدن تیرهای مقاومت یافته ناشی از شکست خمشی و انعطاف نمی باشد بلکه ناشی ازکمبود استفاده از مواد کامپوزیتی و تقویت کننده های FRP دربتون می باشد.

فعالیت ها وتحقیقات آزمایشگاهی

هدف از این تحقیق بررسی رفتارهای تیرهای مقاومت یافته دربتون های مسلح میباشد که در آنهاترکیبی ازپلیمرهای غنی شده از فیبرهای کربنی به کار رفته است .8نوع تیر تکیه گاه و2 نوع از تقویت کننده های انعطاف پذیر نوع a وb با یک بازده مقاومتی 500MPA برای این قعالیت طرح ریزی شده اند یک بتن استاندارد مخلوط به کار رفته با حداکثر تراکم 12mm شامل سیمان 375کیلوگرم بر متر مربع و یک W/C ازنوع 4/0 تراکم مقاومتی بتن در روز آزمایش در جدول شماره 2 آمده است.

تیرهای مقاومت یافته با یک رشته کربن که قابلیت ارتجاعی-پلاستیکی را نشان می دهد بعد از اتصال نوار هر به تیر های کشسان انتهای آنها به وسیله تیرهای کربنی گیر داده می شود.خاصیت مکانیکی در جدول 1 آمده است.

پایان نامه اثرات دما و کشش سطحی درمکانسیم های مختلف تولید نفت خام

اختصاصی از یارا فایل پایان نامه اثرات دما و کشش سطحی درمکانسیم های مختلف تولید نفت خام دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

فرمت:word(قابل ویرایش)

تعداد صفحات:31

عنوان :اثرات دما و کشش سطحی درمکانسیم های مختلف تولیدوپیش بینی فعل و انفعالات سطحی سیستم های نفت خام- CO₂ تحت شرایط مخزن

خلاصه:

موضوع این مقاله مطالعه اهمیت نسبی دو مکانیسم تکمیلی همچون جابجایی با آب و آشام طبیعی، ارزیابی تأثیر حالت های مختلف دما و کشش سطحی درنرخ تولید و برداشت نهایی نفت ازآزمایشهای آزمایشگاهی است. مکانیسم تولید به وسیله آشام طبیعی به طور تاریخچه ای باتولید درمخازن شکاف دار طبیعی همراه شده است. با وجود این اثر ناهمگونی ها و کانالی شدن، که معمولاً درمخازن غیرشکاف دار آرژانتین وجود دارد، نشان می دهد که مکانیسم آشام بطور قابل توجهی به تولید نفت کمک میکند.

ارزیابی همزمان هر دومکانیسم (آشام و جابجایی) به وسیله آزمایشهای آزمایشگاهی مشکل است. بنابراین آزمایشهای جابجایی و آشام به طور جداگانه انجام شدند.آزمایشهای جابه جایی با آب در دمای اتاق و در انجام شدند. درحالیکه آزمایشهای آشام درو سانتیگراد انجام شدند. هر دو مطالعه درابتدا با آب و سپس با آب و سورفاکتانت، با رسیدن به شرایط با کشش سطحی پایین انجام شدند.

زمانیکه پدیده به طور زیادی به ترکیب مولکولی سیالها و سنگ وابسته است، آزمایشها تا حدممکن عیناً به صورت شرایط مخزن طراحی شدند و به این علت آب ، نفت و سنگ همان سازند استفاده شدند. سنگ استفاده شده برای این مطالعه به طور زیادی Water wet است.

آزمایشهای جابجایی با سورفاکتانت بااستفاده از دو روش مختلف انجام شدند. A) شروع تزریق سورفاکتانت همزمان با شروع جابجایی است. B)تزریق سورفاکتانت بعد از تزریق یک حجم منفذی (pv) ازآب شروع می شود.

روش دوم به طور کلی زمانیکه پروژه های EOR متعاقب پروژه های تزریق آب هستند به کار گرفته شد. مشاهده شد که با تجمع سورفاکتانت و مستقل اززمان شروع تزریق، برداشت نهایی نفت افزایش می یابد.

پدیده آشام طبیعی یک مکانیسم مهم تولید درسنگهای water wet بدست آمد. استفاده از سورفاکتانتها و افزایش دما اثر مکانیسم آشام را مطلوب میکند. بازده مکانیسم جابجایی با کاهش کشش سطحی و افزایش دما بهبود می یابد.

یک روش جدید که ناهمگونی نمونه را به کمک مکانیسم آشام مشخص می کند به وجود می آید. روش براساس یک آنالیز کیفی منحنی های آزمایشی برداشت نفت دربرابر حجم منفذی (pv) است.

درپایان یک روش جدید اندازه گیری ثابت نفوذ پخش آشام به توصیف آشام به عنوان یک فرآیند انتشار پراکنده کننده توسعه وبرای داده های آزمایشی به کار گرفته می شود، یک راه ساده شده دیگر برای مدل کردن فرایند آشام است.

مقدمه :    مکانسیم های مختلف تولی

اکثر مطالعه انجام شده برمکانیسم تولید نفت، جابه جایی است که درآن نفت ازمحیط متخلخل به علت فعالیت یک نیروی بیرونی برقرارشده ازگرادیان فشار جابجا می شود. این مکانیسم شامل نیروهای ویسکوز و موئینگی است اما نقش نیروهای موئینگی به طور کامل درتئوریهای حال حاضر تثبیت نمی شود.

مکانیسم آشام به طور کلی درفهرست کتب مربوط به قدرت تولید مخازن به طور طبیعی شکافدار مطالعه میشود. این مکانیسم، به وسیله تولید طبیعی نفت ازسنگهای درمعرض گرادیان های اشباع آب که نیاز به یک نیروی بیرونی ندارند و همیشه درسنگهای water wet وجود دارند مشخص می شود.

دربیشتر حالتها این دو پدیده به طور جداگانه مطالعه میشوند و اهمیت نسبی یکی یا دیگری درمکانیسم کلی تولید نفت مشکل شناخته می شود مگر اینکه درطراحی پروژه های نگهداری فشار یا برداشت ثانویه درمخازن به طور طبیعی شکافدار، فرایند آشام به طور کلی درنظر گرفته نشود.

اخیراً با پیشرفت آزمایشها و تکنیک های شبیه سازی و امکان ایجاد یک توصیف لیتولوژی دقیق تر، نقش آشام دربازیافت نفت به وسیله تزریق آب می تواند بهتر درک و قبول شود.

برای مثال، دریک مخزن water wet که با تنوع فراوان لایه بندی شده، آب تزریقی به طورترجیحی از میان مناطق با تراوایی بالا کانال خواهد زد و یک درصد جاروب عمودی کمی رامی دهد. درنظر گرفتن تنها مکانیسم تولید جابجایی،فرایند می تواند تمام شده به نظر برسد و آن احتمالاً متوقف خواهدشد. به هرحال، اگر تزریق آب ادامه یابد و ارتباط عمودی وجودداشته باشد، آشام طبیعی آب از لایه های باتراوایی بالاتر به لایه های باتراوایی پایین تر اتفاق خواهد افتاد و نفت رابه مناطق کانالی شده می فرستد و ازمیان آن به سمت چاههای تولیدی می فرستد. ولو اینکه فرایند آشام –جابجایی به زمان بیشتر و تولید و تزریق درباره حجم زیادی از آب نیاز خواهد یافت، افزایش نفت تولید شده به وسیله مکانیسم آشام می تواند به طور مشخص بازیافت نهایی نفت را بهبود دهد.

مکانیسم آشام یک پدیده پیچیده وابسته به تعداد زیادی ازفاکتورهاست . چندین نویسنده ، آشام و وابستگی اش به چندین پارامتر همانند مشخصات پتروفیزیکی، ترکنندگی، دما و تأثیر محصولات شیمیایی رامطالعه کرده اند. به طور دقیق تأثیر تکنیکهای آزمایشی مختلف به اندازه گیری آشام شامل اثرات قدمت، شکل،ژئوفیزیک نمونه و سطوح درمعرض آشام انجام شد.

هرچند، نتایج به دست آمده هنوز بعید هستند که یک روش به طور کلی قابل قبول و یکسان از اندازه گیری و مقیاس داده ای آزمایشگاهی به مطالعات مهندسی مخازن عملی بدهد. داده آزمایشی تازمانی که آنها به طور دقیق قابل قیاس نیست یک نتیجه قطعی را نمی دهد. علت اصلی این مشکل آن است که فرایند آشام به طور زیادی به مشخصات و ترکیب سه جزء سیستم: سنگ، آب و نفت بستگی دارد. آزمایشهای گزارش شده درنوشته ها مخصوص سیسیتم های ویژه ای هستند و درآن حالت اندازه گیری شده اند و درکل ارتباط بین آنها مشکل و دربعضی اوقات غیرممکن است.

درطی مطالعات ما فهمیدیم که درآزمایشهای آشام با تعییر تنهایک جزء (برای مثال نفت) یاتغییر دمای فرایند نتایج کمی مهمی بدست آورده شدند.

با درنظر گرفتن این حقیقت، ما نتیجه گرفتیم که مشکلات پیدا کردن ارتباط و بدست آوردن قوانین کلی از آزمایشهای مؤلفان مختلف، به علت مشخصات مختلف سیستم های مطالعه شده (محیط متخلخل و سیالها) و اختلاف گسترده متغیرها (دما، کشش سطحی و غیره) هستند.

وابستگی زیاد نتایج به مشخصات سیستم ما را مجبور می کند که ازنمونه های آزمایشی و شرایطی که تا حدممکن بیان کننده حالت مخزن است استفاده کنیم. به علاوه نتایج آزمایشی بدست آمده دراین مقاله تنهابرای نمونه های مخزنی ویژه، دما و محصولات شیمیایی مطالعه شده تحت موقعیتهای آزمایشگاهی معتبر درنظر گرفته می شوند. اثرات قدمت درطی آزمایشها مطالعه نشد.

مواد و روشها:

نمونه های استفاده شده متعلق به سازند Magallanes Inferior در Austral Basin آرژانتین است. آنها براساس مشخصات پتروفیزیکی شان به منظور به دست آوردن یک گروه با خواص همگون (جدول ۱) انتخاب شده اند. نمونه ها ناهمگونی های لیتولوژیکی مشخصی با مشاهده بصری ندارند.

دسته بندی میکروسکوپی نمونه بوسیله microscopy(SEM) scannig electron، یک درجه بالای تغییرات را بایک توزیع کاملاً منظم از مواد کلری رسی شده، روی یک درصد معنی دار ازاجزاء دانه ای و مواد بین درزی منافذ راتعریف می کند. درمیکروفتوگرافی بدست آمده (شکل ۸) دو جزء دانه ای () با توسعه منظم و چشمگیر کلر روی سطوحشان همانند یک محصول ازتغییرات پس از رسوب می تواند پیش بینی شود.

فاصله های () و ارتباط های درون ذره ای ()  که به ترتیب منافذ را تعریف می کنند به علت وجود همان تغییرات است.

نظم و درجه توسعه این مواد رسی شده سطح مخصوص محیط متخلخل را به طور قابل ملاحظه ای افزایش می دهد. این دراشباع های بالای آب کاهش نیافتنی منتقل میشود. ازنفت سازند همان مخزن همانند نمونه های سنگی استفاده شد. شرایط نفت برای آزمایشها شامل فیلتر شدن و بی گازشدن است. ولو اینکه این دوفرایند مشخصات نفت اصلی را تغییر می دهند (حفظ پارافین و فقدان اجزاء سبک)، آنها برای توسعه مناسب آزمایش ها ضروری هستند.

آب سازند به صورت ترکیب یکسان با اصلش ساخته شد. محلوهای سورفاکتانت بصورت ۳۵/۰ % سورفاکتانت به آب آماده شدند. خواص سیال درجدول ۲و۳ مشاهده میشوند.

آزمایشهای یکسانی متعاقباً با نفت مصنوعی با ویسکوزیته مشابه با نفت اصلی انجام شد، که اهمیت استفاده از سیالهای طبیعی را تاکید کند. به علت اضطرارهای زمانی درپروژه، تأثیر قدرت درآزمایشها مطالعه نشد. درنمونه های قدیمی یک بازیافت نهایی پایین تری انتظار می رود.

آزمایشهای جابجایی : دردمای اتاق و در  انجام شدند. آزمایشها دردمای اتاق درسلولهای Hassler انجام شدند. نمونه ها تا اشباع آب کاهش نیافتنی تا زمانیکه تولید آب توقف یافت به وسیله جابجایی با نفت سیلاب زده شدند. آزمایشها در  درسلوهای سه محوری غوطه ور دریک حمام وابسته به ترموستات بااختلاف دمای  انجام شدند. درهمه حالتها، نمونه ها بااجتناب ازاثر قدمت بلافاصله بعد ازاینکه به اشباع آب کاهش نیافتنی رسیدند فوراً آماده شدند.

بعد ازهر آزمایش، نمونه ها با تلوئن و متانول برای استفاده شدن درآزمایشهای بعدی شسته شدند. نمونه های استفاده شده در آزمایشهای سورفاکتانت دوباره استفاده نشدند. خواص پتروفیزیکی بعداز هرآزمایش متفاوت شدند. جدول ۱ مقدارهای تراوایی مؤثر رادرنقاط نهایی اشباع های آب کاهش نیافتنی شامل می شود. این مقدارها یک میانگین بدست آمده درهر آزمایش ازهمان نمونه هستند. درهیچ حالتی اختلاف بیشتراز ۵/۱ % نبود.

تزریق محول سورفاکتانت : دردو روش مختلف و دردو دما انجام شد. دریک حالت محلول ازشروع جابجایی و دردیگری بعد از تزریق یک pv  تزریق شد.

آزمایشهای آشام : در و  درفنجان های Amott، درون یک اجاق با اختلاف دمای  انجام شدند. قطعه ها یا نمونه ها باتمام سطوح معلق شده در سیال ترکننده درمعرض فرایند آشام قرار گرفته شدند. همانند آزمایشهای جابجایی قطعه ها تا اشباع آب کاهش نیافتنی به وسیله جابجایی با نفت درسلوهای Hassler تااینکه تولید آب توقف یافت انجام شدند. همینکه این لحظه فرارسیده شد، نمونه های درون فنجان های Amott با اجتناب از اثر قدمت فوراً جایگزین شدند.

برای آزمایشهای آشام با محلول سوفاکتانت، عملیات، مشابه با توصیف قبلی است. دراین حالت، همینکه تولید نفت در  توقف یافت، دما تا  افزایش داده شد.

آزمایشها با نفت مصنوعی: نتایج بدست آمده از آزمایشهای جابجایی درادامه وجود دارند: در  اختلافهایی دراشباع آب کاهش نیافتنی و بازیافت نهایی نفت درآزمایشهای انجام شده با نفت مصنوعی وجود نداشت، اگر چه درآزمایشهای انجام شده دردمای اتاق مقدارهای مشابهی ازاشباع آب کاهش نیافتنی بدست آورده شدند اما بازیافتهای نفت دراثر وجود نفت مصنوعیooIP   ۱۰% بیشتر شدند.

درطی آزمایشهای آشام در ، بازیافتهای نفت با استفاده از نفت طبیعی ooIP  ۶% بیشتر بدست آورده شدند. همچنین درحالتهای پیشین، اختلاف فاحشی دراشباع آب کاهش نیافتنی وجود ندارد.