پروژه بررسی اثر حلال ها و کاتالیزورهای اسیدی مختلف بر واکنش تراکمی N-آمینورودانین با آلدهیدهای آروماتیک. doc

اختصاصی از یارا فایل پروژه بررسی اثر حلال ها و کاتالیزورهای اسیدی مختلف بر واکنش تراکمی N-آمینورودانین با آلدهیدهای آروماتیک. doc دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

نوع فایل: word

قابل ویرایش 75 صفحه

چکیده:

در این پر‍وژه اثر کاتالیزور اسیدی و نوع حلال روی واکنش ایمینی شدن آمینو رودانین مورد برسی قرار گرفت. واکنش آمینو رودانین با آلدهیدهای مختلـف در حلالهای متانول و اسـتونیتریل ودر حضور اسـید استیک و هیدرو کلریک اسید بررسی شد. محصولات همه واکنش ها توسط IR ،1H NMRو 13C NMR بررسی و شناسایی شدند. نتایج نشان میدهد ایمینی شدن آمینو رودانین در حلال متانول و با اسید قوی مثل هیدروکلریک اسید موجب حمله اکسیژن متانول به گروه کربونیل حلقه آمینورودانین شده و در ضمن واکنش گروهNH2 با آلدهید نیز به حلقه اضافه شده و حلقه آمینو رودانین شکسته می شود محصولات (1a – 1c). اما واکنش در حلال استونیتریل و در حضور کاتالیزورهای اسیدی فقط به تشکیل ایمین منجر می شود محصولات(2a – 2cو 3a ).

مقدمه:

تولید ایمین ها دارای اهمیت خاصی از نظر بیولوژیکی و شیمیایی می باشد و این ترکیبات با روش ساده و راندمان بالا تهیه می شوند[1].

در اثر تراکم آلدهیدها و کتونها با آمینها ، ترکیبات ایمین که شامل پیوند– N=C

می باشد به دست می آید. این ترکیبها ناپایدار بوده و به سرعت تجزیه یا پلیمرهمی شوند مگر اینکه به کربن یا نیتروژن پیوند دوگانه یک گروه آریل متصل باشد.

انتظار می رود که شیمی ایمینها شبیه به آلدهیدها وکتونها و در بعضی مواقع تا اندازه ای منحصر به فرد باشد و برای بررسی و تحقیق بیشتر در رابطه با مکانیسم برخی از واکنشها شاید بهتر باشد ایمینها همراه و یا بجای کتونها و آلدهیدها بکار برده شود [2].

فهرست مطالب:

چکیده

فصل اول: اصول بنیادی

مقدمه

بررسی اجمالی

1-2-1 آمین ها

1-2-2 خصوصیات بازی آمین ها

بررسی اجمالی گروههای کربونیل وآلدهیدها

1-3-1 سنتز آلدهیدها

1-3-2 واکنش های آلدهیدها

ایمین ها یا بازهای شیف

1-4-1 مکانیسم واکنش تشکیل ایمین

1-4-2 نامگذاری ترکیبات با فرمول ساختمانی RR′C=NR″

آمین های هتروسیکل حاوی اتم های گوگرد و نیتروژن

1-5-1 تیون تری آزول ها و آمین های مشتق از آنها

معرفی تعدادی از بازهای شیف حاوی اتم های گوگرد و نیتروژن

1-6-1 سنتز و ساختار کریستالی باز شیف مشتق از ( 4-آمینو -6-متیل-3-تیو–3،4– دی هیدرو–1،2،4 –تری آزین– 5 ( 2H ) – اون)(1).

1-6-2 سنتز وساختار کریستالی باز شیف مشتق از (4-آمینو -5- متیل -2H -1،2،4- تری آزول – 3(4H)- تیون) (6)

فعالیت و خواص بیولوژیکی ترکیبات هتروسیکل گوگرد- نیتروژن

1-8تاثیر حلال بر روی سرعت واکنش

1-8-1 تاثیرات حلال بر محل اتصال پروتون در اوروسانیک اسید

1-8-2 اثر حلال بر پیوند هیدروژنی بین الکلهای نوع اول و استرها

فصل دوم: بخش تجربی

2-1 مواد و وسائل لازم

2-2 مراحل کار تجربی

2-3 تهیه ترکیبات ایمینی از آمین (N-آمینورودانین ) در حلال متانول و کاتالیزورHCl

2-3-1 واکنش 4- کلروبنزآلدهید با N- آمینو وردانین در متانول و در حضور کاتالیزور HCl (a1)

2-3-2 واکنش 3- نیتروبنزآلدهید با N- آمینو رودانین در متانول و در حضور کاتالیزور HCl (b1)

2-3-3 واکنش ترفتالدهید با N- آمینو رودانین در متانول ودر حضور کاتالیزور HCl (c1).

2-4 تهیه ترکیبات ایمینی از آمین (N- آمینو رودانین) در حلال استونیتریل و کاتالیزور HCl

2-4-1 واکنش 4-کلروبنزآلدهید با N- آمینو رودانین در استونیتریل و در حضورکاتالیزور HCl (a2)

2-4-2 واکنش 3- نیتروبنزآلدهید با N- آمینو رودانین در استونیتریل و در حضور کاتالیزور HCl (b2)

2-4-3 واکنش ترفتالدهید با N- آمینورودانین در استونیتریل و در حضور کاتالیزور HCl (c2)

2-5 تهیه ترکیبات ایمینی از آمین (N- آمینو رودانین) در حلال متانول و کاتالیزور اسید استیک

2-5-1 واکنش 4- کلروبنزآلدهید یا N- آمینو رودانین در متانول و در حضور کاتالیزور اسید استیک(a2)

2-5-2 واکنش 3- نیتروبنزآلدهید با N- آمینو رودانین در متانول و در حضور کاتالیزور اسید استیک (b2)

2-5-3 واکنش 4- متوکسی بنزآلدهید با N- آمینو رودانین در متانول و در حضور کاتالیزور اسید استیک (a3)

2-6 تهیه ترکیبات ایمین (N-آمینو رودانین) در حلال استونیتریل و کاتالیزور اسید استیک

2-6-1 واکنش 4- کلروبنزآلدهید با N- آمینو رودانین در استو نیتریل و در حضور کاتالیزور اسید استیک (a2)

2-6-2 واکنش 3- نیتروبنزآلدهید با N- آمینو رودانین در استونیتریل و در حضور کاتالیزور اسید استیک (b2)

2-6-3 واکنش 4- متوکسی بنزالدهید با N- آمینو رودانین در استو نیتریل و در حضور کاتالیزور اسید استیک (a3)

فصل سوم: نتایج و بحث

3-1بررسی و شناسایی ترکیبات ایمینی مشتق شده از واکنش«N-آمینو رودانین» و آلدهیدهای آروماتیک در حلال متانول و کاتالیزورHCl

3-1-1 بررسی و شناسایی ایمین a1 مشتق شده از N- آمینو رودانین و 4- کلروبنزالدهید در حلال متانول و کاتالیزور HCl

3-1-2 بررسی و شناسایی ایمین b1 مشتق شده از N- آمینورودانین و 3-نیترو بنزآلدهید در متانول و در حضور کاتالیزور HC1

3-1-3 برسی و شناسایی ایمین C1 مشتق شده از N- آمینو رودانین و ترفتالدهید در متانول و درحضور کاتالیزور HCl

3-2 بررسی و شناسایی ترکیبات ایمینی مشتق شده از واکنش «N- آمینو رودانین» با آلدهیدهای آروماتیک در حلال استونیتریل و کاتالیزور HCl

3-2-1 بررسی و شناسایی ایمین a2 مشتق شده از N- آمینو رودانین و 4- کلروبنزآلدهید در استونیتریل و در حضور کاتالیزورHCl

3-2-2 بررسی و شناسایی ایمین b2 مشتق شده از N- آمینورودانین و 3- نیترو بنزآلدهید در استونیتریل و در حضور کاتالیزور HCl

3-2-3 بررسی و شناسایی ایمین c2 مشتق شده از N- آمینورودانین و ترفتالدهید در استونیتریل و در حضور کاتالیزور HCl

3-3 بررسی و شناسایی ترکیبات ایمینی مشتق شده از واکنش «N-آمینورودانین» با آلدهیدهای آروماتیک طبق واکنش های زیر درحلال متانول و کاتالیزور اسیداستیک

3-3-1 بررسی و شناسایی ایمین a2 مشتق شده از 4-کلروبنزآلدهید و N- آمینورودانین در حلال متانول و کاتالیزور اسیداستیک

3-3-2 بررسی و شناسایی ایمین b2 مشتق شده از N- آمینورودانین و 3- نیتروبنزالدهید در متانول و در حضور کاتالیزور اسیداستیک

3-3-3 بررسی و شناسایی ایمین a3 مشتق شده از N- آمینورودانین و 4- متوکسی بنزآلدهید در متانول و در حضور کاتالیزور اسید استیک

3-4 بررسی و شناسایی ترکیبات ایمینی مشتق شده از واکنشN- آمینورودانین با آلدهیدهای آروماتیک در حلال استونیتریل و در حضور کاتالیزور اسید استیک

3-4-1 بررسی و شناسایی ایمینی a2 مشتق شده از N- آمینورودانین و4- کلروبنزآلدهید در استونیتریل و در حضور کاتالیزور اسیداستیک

3-4-2بررسی و شناسایی ایمینb 2 مشتق شده از N- آمینورودانین و3- نیتروبنزآلدهید در حلال استونیتریل و در حضور کاتالیزور اسیداستیک

3-4-3 بررسی و شناسایی ایمین a3 مشتق شده از N- آمینو رودانین و 4- متوکسی بنزآلدهید در استونیتریل و در حضور کاتالیزور اسید استیک

نتیجه گیری نهایی

فهرست اشکال:

شکل 1 – طیف IR ترکیب a1

شکل 2- طیف HNMR1 ترکیب a1

شکل 3- طیف CNMR13 ترکیب a1

شکل 4 – طیف IR ترکیب b1

شکل 5- طیف HNMR1 ترکیب b1

شکل 6- طیف CNMR13 ترکیب b1

شکل 7 – طیف IR ترکیب c1

شکل 8- طیف HNMR1 ترکیب c1

شکل 9- طیف CNMR13 ترکیب c1

شکل 10 – طیف IR ترکیب a2

شکل 11- طیف HNMR1 ترکیب a2

شکل 12- طیف CNMR13 ترکیب a2

شکل 13 – طیف IR ترکیب b2

شکل 14- طیف HNMR1 ترکیب b2

شکل 15- طیف CNMR13 ترکیب b2

شکل 16 – طیف IR ترکیب c2

شکل 17- طیف HNMR1 ترکیب c2

شکل 18- طیف CNMR13 ترکیب c2

شکل 19 – طیف IR ترکیب a3

شکل 20- طیف HNMR1 ترکیب a3

شکل 21- طیف CNMR13 ترکیب a3

منابع ومأخذ:

1. Murry John, "Fundamentals of Organic Chemistry" , fifth e. 2003, 390.
2. L. Freedlander , F.A. French, Cancer Res., 1958, 18,1286.
3. Murry John , "Fundamentals of Organic Chemistry" , fifth e. 2003, 12.
4. Murry John, "Fundamentals of Organic Chemistry" , fifth e. 2003, 277.
5. Murry John, "Fundamentals of Organic Chemistry" , fifth e. 2003, 278.
6. Murry John, "Fundamentals of Organic Chemistry" , fifth e. 2003, 280.
7. F. Lindoy , S. E. Livingstone , Inorg. Chem. Acta., 1967 , 1, 365.
8. F. Lindoy , S. E. Livingstone , Inorg. Chem. Acta., 1968 , 7, 1149.
9. Feigl , spot Test , Elsevier, New York, 1954, vol. 1. edn.
10. Neunhoeffer , Comprehensive Hetrocyclic Chemistry, Pergamon , 1984 , 2, 385.
11. Eweiss , A. Bahajaj , E. Elsherbini , Heterocycl. Chem., 1986 , 23 ,451.
12. M. Abdel-Rahman , M.S. Abdel-Malik, Pak. J. Sci. Ind. Res., 1990 , 33,142.
13. M. Abdel-Rahman , Farmaco, 1991 , 46,379.
14. Akbar Ali , S. E. Livingston , Coord. Chem. Rev. , 1974 , 13,101.
15. A. Jensen, Z. Anorg. Allg. Chem., 1936, 229 , 265.
16. Kovala-Demertzi , M. A. Demertzi, J. R. Miller, C. Doodorou, G. Filousis ,J. Inorg Biochem. 2001, 86,555.
17. Tabatabaee, M. Ghassemzadeh, B.Zarabi, And B.Neumuller, Z.Naturforsch. 2006 ,61,1421.
18. Ghassem zadeh , M. Tabatabaee, S. Soleimani And B.Neumuller Z.Anorg.Allg. Chem., 2005 , 631 , 1871.
19. J. Cavallito, A. P. Gray,Fr.Pat.Aool., 2135, 1973, 297C. , A. 79, 96899.
20. A. R. Prassad, T. Ramalingam, A.B. Rao, P. V. Diwan, P. B. Sattur, Eur. J. med. Chem. 1989, 24 , 199.
21. Salle, M. Pesson, H., Koronowsky, arch. Int. Pharmaco Dyn., 1960 , 121,154-168C. 54, 5825.
22. Kanji , K. Yutaka, Tekada Chemical Industries Ltd. , Jpn. Pat. 7427, 1975, 880C.A. 83,28290.
23. S. Holla, M. K. Shivanda. P.M. Akberali, S. Balgo, S. Safeer, Farmac., 1996, 51,785.
24. R. Prasad, T. Ramaligam, A. N. Rao, A. Bhaskar, P. V. Divan, P. B. Sattur, Indian, J. Chem., 1986, B25, 566.
25. G. Kirkwood, J. Chem. Phys., 1934, 2,351.
26. Kosower, J. Am, Chem. Soc., 1958 , 80,3253.
27. K. Ingold, "Structure and Mechanism in organic chemistry", G. Bell, London , 1953, 347.
28. C. Halle, M. P. Simonnin, J. Biol. Chem. 1981, 256, 8569.
29. Pawlak , R. G. Bates, Solution chem., 1975, 4,817.
30. Ramachandran, Phys. Chem. Liq., 2006, 44,77.
31. W. Brockman, J. R. Thomson, Cancer Res., 1956, 16,167.
32. L. Freedlander, F. A. French, Cancer Res., 1958, 18,12876.
33. J. Cavallito, A. P. Gray, Fr. Pat. Aool. 2135, 1973, 297 C.A.79, 96899.
34. F. Eweiss and A. A. Bahajaj, J. Heterocyclic Chem. 1987 , 24,1173.
35. Mizutani, Y. Sanemitsu, J. Heterocycl. Chem., 1982, 19 ,1577.
36. Goilgolab , I. Lalezari, J. Heterocycl. Chem., 1973, 10,387.
37. K. Gakhar, J. K. Gill, J. Indian , Chem. Soc., 1984, 61 , 552.

مقاله در مورد دستگاه های تراکمی تبرید

اختصاصی از یارا فایل مقاله در مورد دستگاه های تراکمی تبرید دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*

فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

 تعداد صفحه82

اصول کار دستگاه های تراکمی تبرید

تمام سیستمهای تبرید تراکمی که جهت ایجاد سرما بکار گرفته می‌شوند از چهار قسمت اصلی تشکیل شده اند. این چهار قسمت عبارت است از کمپرسور – کندانسور – وسیله انبساطی (شیر انبساط یا لوله موئین) اواپراتور.

عملی که در این چهار قسمت انجام می شود بدین قرار است. کمپرسور وسیله ای می باشد که فشار گاز را در سیستم بالا می برد و این اختلاف فشار بین ورود و خروج گاز کمپرسور باعث حرکت گاز مبرد در داخل سیستم می شود. کندانسور وسیله ای می باشد که گاز خروجی از کمپرسور که دارای دما و فشار بالا می باشد به مایع تبدیل می کند و دمای آنرا کاهش می دهد و وسیله انبساطی بدین صورت عمل می کند که مایع مبرد خروجی از کندانسور را بصورت پودر تبدیل می کند و علت امر شکستن یک مرتبه ای فشار همراه انبساط سریع گاز می باشد، اوپراتور وسیله ای است که پودر حاصل از وسیله انبساطی را بصورت تبخیر کامل و در نتیجه گاز تبدیل می کند. در شکل   گردش ماده مبرد را در یک سیستم تبرید بطور شماتیک نشان می دهد.

با توجه به شکل گاز حاصل از اواپراتور وارد کمپرسور می شود و بر اثر تراکم فشار آن بالا می رود و مقداری حرارت جذب کرده در نتیجه دما آن حدودی بالا می رود. گاز ورودی به کندانسور که دارای دما و فشار بالا می باشد. با تماس با محیط خنک تر، گرمای خود را پس می دهد و بصورت مایع تحت فشار در می آید. این مایع بطرف شیر انبساط حرکت کرده و در اینجا فشارش شکسته می شود و بصورت پودر در می آید. در شیر انبساط تقریباً گرمای رد و بدل نمی‌شود و فقط گاز منبسط می شود و گاز منبسط شده در اواپراتور تبخیر می شود و گرمایی که باعث تبخیر آن می شود از محیط خود می گیرد. در نتیجه گاز گرم و محیط خنک می شود و سپس دوباره به کمپرسور بر می گردد و سیکل همچنان ادامه پیدا می کند. چگونگی تئوری سیکل تبرید را در شکل  می توان مشاهده کرد.

مقاله تاًثیرات تقویت تراکمی بر روی استحکام برشی تیرهای پل بتن مسلح

اختصاصی از یارا فایل مقاله تاًثیرات تقویت تراکمی بر روی استحکام برشی تیرهای پل بتن مسلح دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*
فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)
تعداد صفحه: 89

«تاًثیرات تقویت تراکمی بر روی استحکام برشی تیرهای پل بتن مسلح»

ظرفیت برشی پیش بینی شده از تیرهای بتن مسلح موجود یک موضوع مهمی است که لازم است به تفصیل بیشتری ذکر شود. توجه در خصوص اینکه آیا کد ارزیابی پل جاری برای انگلستان خیلی محافظه کارانه است هنگامی که مقاومت برش تیرهای بتن موجود ارزیابی می گردد که حاوی مقادیر قابل ملاحظه ای از فولاد می باشد در طی ارزیابی نا دیده گرفته می شود. این مقاله به تاثیرات سودمند چنین فولاد تراکمی ای بر روی استحکام برش تیرهای بتن مسلح توجه دارد. نتایج بررسی آزمایشگاهی با پیش بینی های کد جاری برای استحکام برش تیرهایی مقایسه می شوند که فرض می شوند صرفاً حاوی فولاد کشش می باشد. فشردگی های بعدی با یک راه حل پلاستیسیتة حدّ بالایی انجام می شوند که قادر است تمام تقویت فولاد را در یک تیر بتن در نظر بگیرد. دلایل متعددی وجود دارند که چرا پل ها مخازن پنهان استحکام را، نشان می دهند و عمل غشاء فشاری احتمالاً از همه مهمتر است. با این حال، دلایلی از قبیل حضور فولاد فشاری به استحکام پنهان کمک می کند طوری که تحقیق از این نوع، برای ارزیابی درست و انجام پیش بینی های استحکام لازم است. و نشان داده می شود که حضور فولاد با فشردگی زیاد دارای تأثیر چشمگیری بر روی ظرفیت تیرهای پل بتن مسلح است که دارای تقویت نهایی برش می باشد.

نمادها(نمادگذاری):

Abs مساحت فولاد تحتانی در تیر                  d عمق مؤثر تیر

Ats مساحت فولاد فوقانی در تیر                   a طول دهانه برش

                 D  نرخ  پراکندگی یا پراکنش انرژی در واحد حجم    

                bs d فاصله از نقطة دوران تا فولاد کف(تحتانی)

                ts d فاصله از نقطه دوران تا فولاد سر(فوقانی)

 ED               نرخ پراکنش انرژی کل در سیستم

EDc              پراکنش انرژی ناشی از بتن (صرفاً)

EDci  پراکنش انرژی ناشی از بتن در هر نقطه در امتدادخط ناپیوستگی

 EDs              پراکنش انرژی ناشی از فولاد (صرفاً)

fc  استحکام فشاری مؤثر بتن (  fc=yfcu                    fcn   )  استحکام مکعب فشاری بتن

ft  استحکام کشش بتن                                    

fy استحکام تسلیم فولاد

Pهر بار بکار رفته (N )

aزاویة بین جهت     Si  و خط ناپیوستگی

Sبردار جابجایی نسبی در عرض یک خط ناپیوستگی

Siبردار جابجایی نسبی در هر نقطه در امتداد یک خط از ناپیوستگی

IPفاصله از خط دوران تا بار نقطة اول(mm)

Lstirrap طول دهانة برش که بر روی آن رکاب ها(Stirrups) بطور مؤثر لنگر می شوند.

nتعداد رکاب هایی که ناپیوستگی مفروض را قطع می کند

Uجابجایی افقی نمادی از بخش صلب

WDکار خارجی کل انجام شده بر روی سیستم

Xعمق تا محور خنثی بصورت یک تناسب از d   

 aزاویةبین    S   و خط ناپیوستگی

¦دوران بفش صلب

Æزاویة داخلی اصطحکاک برای بتن

Vضریب تأثیر برای بتن

PS                 درصد فولاد طولی در تیر

Psv              درصد فولاد رکاب (Stirrup)در تیر

مقدّمه:

به دلیل افزایش ترافیک و وزن بالاتر کامیونها،هر پل ای در انگلستان از لحاظ استحکام برش و انعطاف پذیری اش ،بصورت بخشی از برنامة ارزیابی پل انگلستان مورد ارزیابی قرار می گیرد. مؤسسةبزرگراه ها،ناحیه(مساحت) ای از بتن را تعریف کرده است. موسوم به ارزیابی استحکام برش تیرهای پل بتن، که حاوی مقادیر قابل توجهی از فولاد (متراکم) است. راهنمای ارزیابی پل انگلیسی BD 44/95 حضور فولاد(متراکم) فوقانی را نادیده می گیرد هنگامی که استحکام برشی یک تیر بتن مسلح را پیش بینی می نماید این موارد در طی یک فرآیند طراحی قابل بررسی می باشند.با این حال، ارزیابی فعلی با استفاده از نظریة الاستیک یک درک محافظه کارانه از استحکام یک پل بتن موجود را ارائه می کند اکثر پل های بتنی موجود دارای مقادیر کافی از فولاد برای ایجاد یک قفسه برای ساختمان Stirrup هستند. اما این فولاد(ثانویه)در طی ارزیابی نادیده گرفته میشود.این امر منجر به ترمیز غیرضروری شده و از لحاظ بالقوه برای جامعه در طی ارزیابی یک پل موجود،گران قیمت است.

کار زیادی برای چندین دهه به صورت ضرایب گوناگون انجام شده است که بر روی استحکام برشی تیرهای بتن تأثیر می گذارد(استحکام بتن،درصد تقویت کششی،درصد تقویت Itirrup ).

با این حال، کار کمی برای تعیین تأثیرات فولاد بر استحکام برشی تیرهای بتن انجام شده است کانینر و گروه محققان تمام فولاد را در تحلیل های خودشان با توسعة نظریة میدان فشرده انجام داده اند.

آنها متوجه شده انداستحکام فشار بتن در ارتباط با پهنا و تعداد ترک های کششی از بین میرود که موازی با تنش فشاری می باشد  . Kemp وalsafi  استفاده از راه حل پلاستیک ـ صلب مرز بالایی را پیشنهاد کردند که توسط نیلسن و براستروپ بدست آمد. امّا از یک روش دیگر استفاده کرد که پیشنهاد می کند که: دوران های بلوک های صلب  در نقص برشی رخ می دهد شبیه به روش توسعه یافته توسط Ibell I .

روش پلاستیسیته مرز بالایی ، ارتباط خوب با نتایج آزمایش را فراهم می کند، هنگامی که ضریب تأثیر صحیح برای بتن انتخاب می شود .

Hamadi  وRegan   بیان کرده اند که منطقة فشردگی در تیر های بتن تا 40 %  مقاومت برش کل را فراهم می نماید. بنابراین:شخص انتظار دارد که از تأثیرات سودمند بهره ببرد. با این حال،این امر در تحلیل آنها نادیده گرفته شد. تایلور انتقال نیرو را در ترک ها مطالعه کرد و پیشنهاد کرد که مقاومت برشی یک تیر توسط سه مؤلفه شکل گرفت:

عمل (dowel  )،اصطحکاک ترک و برش منطقة فشاری. برش منطقة فشاری 20 الی %40 مقاومت برشی است. Anderson و Ramiret نشان دادند که فولاد top بالایی در معرض خمیدگی (buckling ) در غیاب رکاب (stirrups ) می باشد اما مجدداً این امر در تحلیل نادیده گرفته شد. Wilby نتیجه گرفت که وقتی میله های تقویت کننده در مناطق فشردگی از تیر های مستطیلی لحاظ شدند که بطور ناکافی با stirrup ها دوباره کرنش دار شدند، خمیدگی تمایل دارد تا رخ دهد.

Regan یک بررسی جامع انجام داد که نشان می دهد که آنالوژی فرپای Morsch 45 چگونه توسط محققان گوناگون در بررسی رفتار برشی در بتن توسعه یافته و تمام تأثیرات فولاد بالایی نادیده گرفته شد. روشهای تحلیلی بکار رفته برای ارزیابی برش پله های بتن باید واقع بینانه و دقیق باشد شاید استفاده از یک روش پلاستیسیتة ارزیابی مناسب باشد نظریه توسط Ibell توسعه می یابد و رفتار واقعی پل را در هنگام فروریزش با نتایج خوب نشان می دهد. یک مدل پلاستیسیته مرز بالایی در اینجا پذیرفته می شود و سعی دارد نشان دهد که حضور تقویت در تیرهای بتن تأثیر چشمگیر بر روی استحکام برش تیر دارد. با بررسی انواع فولاد و برش ها، اعتبار پیش بینی های نظریة پلاستیسیته شرح داده شد.

یافته های مفیدی بدست آمدندو تأثیرات فولاد بررسی شد،و پل ها ارزیابی شدند.

نظریة پلاستیسیته مرز بالایی ـ مفروضات تحلیلی مقدماتی:

فرض شد که a در مدل ازکارافتادگی برخورد پلاستیک رخ دهد و استحکام کامل موجود باشد، فقط ناحیة پلاستیک از رفتار تغییر شکل در نظر است. تغییر شکل الاستیک کم می باشد و نادیده گرفته می شود

(b) معیار کرامب ـ موهر اصلاح شده با برش کششی غیر صفر برای بتن در نظر می باشد.زاویة داخلی اصطحکاک     Æ   برای تمام ترکیبات تنشی°37 است.

(C) میله های فولاد نیروهای تنش محوری دارند و هر تأثیر dowel نادیده گرفته میشود.

(d) به ضریب V برای استحکام فشردگی بتن بکار می رود.

برنامةآزمایش:

چهار تیر بررسی گردید هر کدام دارای کمیت های گوناگون تقویت کف،پایین و برش بودند. یک آزمایش چهار نقطه ای بر روی هر کدام از تیر ها انجام گرفت . شکل  5 ابعاد نمونه های تیر را نشان می دهد. حداکثر بار مورد نیاز برای تمام آزمایشات با استفاده از یک سیستم بار گذاری کف افقی بدست آمد ( شکل  6 ) .

دو بلوک الوار نمونه را پشتیبانی ( تکیه گاه ) کردند و دو ورق P T FE  ( برای حداقل سازی اصطکاک ) ، برای رابط های فصل مشترک ها ، تکیه گاه استفاده شدند. بیست های تکیه گاه در داخل ریل ها بر روی کف ،ثابت شدند که یک متر فاصله داشتند بار بکار رفته توسط دیوار قوی مقاوم شد.

یک جک هیدرولیک برای بکارگیری بار به ( تیر انتقال) استفاده شد که دو بار نقطه ای مورد نیاز برای تیر را انتقال داد. بارهای ( نقطه ای ) و تکیه گاه ها از طریق یاتاقان های صفحة فولادی به ابعاد100* 100 * 25 mm  بدست آمدند بالشتک های لاستیکی نیز بین یاتاقان های صفحه و بتن قرار گرفتند، تا بار را به طور یکنواخت در سطح تیر توزیع کنند. زیرا بطور کامل هموار نبود . همچنین، این بالشتک های لاستیکی اجازة حرکت جانبی ، و جلوگیری از تأثیرات غشاء را داد. شکل  7 یک راه اندازی دستگاه آزمایش را نشان می دهد .

نمونه های آزمایش:

تمام تیرها دارای سطح مقطع کلی یکسان بودند. تقویت فولاد کشش طولی در تیرهای دو نمونة اول شامل، میله های با استحکام زیاد T16 بودند اولین تیر حاوی فولاد کف و دومین تیر حاوی،فولاد بالا و پایین برابر (2 . 30 % ) بود. سومین نمونه حاوی دو میله T16 برای فولاد پایین با سیم های فولاد ملایم 3 mm برای فولاد فشاری بود . این امر برای ایجاد یک قفسه برای فولاد S tirrup برش بود و حضور فولاد بالایی در این نمونه می تواند ناچیز فرض شود . Stirrup ها شامل سیم فولادی ملایم 3 mm بودند و در فاصله 75 mm مرکز تا مرکز در سراسر طول تیر ،با Stirrup های اضافی بود که در هر سر تیر قرار داشت تا از خرابی احتمالی جلوگیری کند.

نمونه چهارم حاوی دو میله T16 با تسلیم زیاد برای فولاد کف و دو میله T16 با تسلیم زیاد برای فولاد بالایی بود. Stirrup ها حاوی سیم فولاد ملایم 3 mm بود و در فاصلة 75 mm مرکز تا مرکز در سراسر طول تیر قرار داشت . مجدداً ،Stirrup های اضافی در انتهای هر تیر قرار داشت تا از خرابی جلوگیری گردد. شکل  8 جزئیات تقویت را برای چهار آزمایش نشان می دهد. دامنة لازم برای استحکام فشاری مکعب بتن   4  0 _ 5 0

mpa بود که بطور ایده آل به Sompa  نزدیکتر است زیرا اکثریت پل های موجود دارای استحکام بتن در این محدوده است . مخلوط طراحی شده و بکار رفته به شرح زیر بود: ( بصورت تناسبی از مقدار سیمان به ازای وزن ): نتایج و بحث آزمایش

آزمایش 1 :

ترک های انعطافی آغاز شد تا در امتداد کف تیر در بار بکار رفتة کلی از I SKN   ظاهر گردد. تحت بار  KN 45 ، ترک های برشی آغاز شد تا در دهانه های برش شکل بگیرد. بار تا  KN 53 ، افزایش یافت، تا اینکه خرابی برش رخ داد. هشدار خیلی کوچک قبل از فروپاشی کل، داده شد که خیلی       بود و یک صدای بلند و تیز تولید گردید. نمونه های از کار افتاده علائم حرکت جسم صلب را نشان داد. همانطور که در شکل 9  می توان ملاحظه کرد خرابی سنگر کردن نهایی نیز پس از رسیدن به بار اوج رخ داد، که به سبب ترک در امتداد خط تقویت تا انتهای تیر بود. بار پس مانده توسط تیر ، هنگامی که تیر شکسته شد رخ داد که فقدان چکش خواری را نشان می دهد. این بار باقیمانده KN 9.8  بود بنابراین ،بار باقیمانده در از کارافتادگی فقط 20 %  بار اوج بود . طرح خمیدگی بار برای آزمایش 1  در شکل  10  دیده می شود.

این فقط قسمتی از متن مقاله است . جهت دریافت کل متن مقاله ، لطفا آن را خریداری نمایید

پااین نامه کارشناسی اصول کار دستگاه های تراکمی تبرید

اختصاصی از یارا فایل پااین نامه کارشناسی اصول کار دستگاه های تراکمی تبرید دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

چکیده

چیلرها از جمله تجهیزات بسیار مهم در سرمایش هستند که به طور کلی می توان آنها را به دو دسته چیلرهای تراکمی و چیلرهای جذبی تقسیم کرد .به طور کلی چیلرهای تراکمی از انرژی الکتریکی و چیلرهای جذبی از انرژی حرارتی به عنوان منبع اصلی برای ایجاد سرمایش استفاده می کنند .در یک تقسیم بندی عمومی می توان چیلرهای جذبی را در دو دسته چیلرهای جذبی آب و آمونیاک و چیلرهای جذبی لیتیوم بروماید و آب طبقه بندی نمود .در واقع در هر سیکل تبرید جذبی یک سیال جاذب و یک سیال مبرد وجود دارد که تقسیم بندی فوق بر این مبنا انجام شده است .در سیستم آب و آمونیاک، سیال مبرد آمونیاک وسیال جاذب آب است .در سیستم لیتیوم بروماید و آب، سیال مبرد آب و سیال جاذب، محلول لیتیوم بروماید است .مقایسه چیلرهای جذبی و تراکمی در ظرفیت های مختلف برودتی پرداخته شده است. هدف از انجام این تحقیق تحلیل اقتصادی جامع از انواع چیلر با ظرفیت های مختلف بوده که می تواند درانتخاب چیلر600 و1000 ،200 ، مناسب در پروژههای مختلف بسیار موثر باشد. برای این مقایسه ظرفیت های برودتی 100 تن تبرید در نظر گرفته شده است .در این مقایسه از انواع چیلر جذبی، تراکمی هواخنک و تراکمی آب خنک شرکت هیتاچی ژاپن استفاده شده است. در این پژوهش به بررسی و مقایسه دو سیستم چیلر تراکمی اسکرو و چیلرجذبی شعله مستقیم از نظر هزینه اولیه، هزینه راهبردی و هزینه های مصرف انرژی و مصرف آب پرداخته شده است.نتایج این تحلیل بیانگر این است که در صورت امکان در ظرفیتهای برودتی مختلف چیلرهای تراکمی آب خنک از لحاظ اقتصادی مقرون به صرفه تر از انواع چیلر تراکمی هوا خنک و یا چیلرهای جذبی می باشند. در ضمن نتایج نشان می دهد که افزایش قیمت هر متر مکعب گاز پس از هدفمند شدن یارانه ها سبب شده که چیلرهای جذبی در ظرفیت های برودتی پایین بسیار پرهزینه بوده و به هیچ وجه توجیه اقتصادی نداشته باشد.البته در ظرفیت های بالا چیلرهای جذبی از نظر اقتصادی نسبت به چیلرهای تراکمی هوا خنک مقرون به صرفه تر بوده هرچند که عمر مفید چیلر جذبی نسبت به نوع تراکمی پایین تر است.

این پایان نامه 100 صفحه می باشد.

گزارش کار آزمایشگاه ترمودینامیک ( آزمایش تبرید تراکمی )

اختصاصی از یارا فایل گزارش کار آزمایشگاه ترمودینامیک ( آزمایش تبرید تراکمی ) دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

گزارش کار آزمایشگاه ترمودینامیک ( آزمایش تبرید تراکمی )

هدف آزمایش

تئوری آزمایش

نحوه انجام آزمایش ومعرفی دستگاه

اعداد و محاسبات

رسم جداول وترسیم نمودار ها

پاسخ به سوالات