یارا فایل

مرجع دانلود انواع فایل

یارا فایل

مرجع دانلود انواع فایل

ارزیابی تقویت خمشی پایه پل های بتن آرمه توسط GFRP تحت بارگذاری دوره ای

اختصاصی از یارا فایل ارزیابی تقویت خمشی پایه پل های بتن آرمه توسط GFRP تحت بارگذاری دوره ای دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

ارزیابی تقویت خمشی پایه پل های بتن آرمه توسط GFRP تحت بارگذاری دوره ای


...

دانلود با لینک مستقیم

دانلود پایان نامه فاصله مورد نیاز ساختمان های باقاب خمشی فولادی به منظور جلوگیری از برخورد حین زلزله

اختصاصی از یارا فایل دانلود پایان نامه فاصله مورد نیاز ساختمان های باقاب خمشی فولادی به منظور جلوگیری از برخورد حین زلزله دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

دانلود پایان نامه فاصله مورد نیاز ساختمان های باقاب خمشی فولادی به منظور جلوگیری از برخورد حین زلزله


دانلود پایان نامه فاصله مورد نیاز ساختمان های باقاب خمشی فولادی به منظور جلوگیری از برخورد حین زلزله

 

 

 

 

 

 

 


فرمت فایل : word(قابل ویرایش)

تعداد صفحات:140

پایان نامه جامع و کامل کارشناسی ارشد عمران همراه با جداول و اشکال و منابع و مآخذ

فهرست مطالب:

فصل 1 معرفی درز انقطاع و پارامترهای موثر بر آن
1-1      مقدمه                                                                                 
1-2    نیروی تنه ای و اهمیت آن 

فصل2 مروری بر تحقیقات انجام شده
        2-1 سوابق تحقیق
             2-1-1 Anagnostopouls    1988
               2-1-2 Westermo  1989
             2-1-3  Anagnostopouls  1991
                     2-1-3-1 تاثیر مقاومت سازه¬ای
                     2-1-3-2 تاثیر میرایی اعضاء
                     2-1-3-3 تاثیر بزرگی جرم سازه
                     2-1-3-4 خلاصه نتایج
              2-2-4 Maision,kasai,Jeng 1992
              2-1-5 Jeng,Hsiang,Lin  1997
               2 -1-6 Lin و Weng 2001
              2-1-7 Biego Lopez Garcia 2005
                     2-1-7-1 مدل خطی
                     2-1-7-2 مدل غیر خطی
               2-1-8 فرزانه حامدی 1374
              2-1-9 حسن شفائی 1385   
              2-1-10 نوید سیاه پلو 1387
         2-2 روشهای آیین نامه ای
            2-2-1 آیین نامه IBC 2006
              2-2-2 آیین نامه طراحی ساختمان¬ها در برابر زلزله (استاندارد2800)           
                                                                                                      
فصل 3 معرفی تئوری ارتعاشات پیشا
        3-1 فرایند ها و متغیر های پیشا
          3-2 تعریف متغیر پیشای X
           3-3 تابع چگالی احتمال
          3-4 امید های آماری فرایند راندم (پیشا)
              3-4-1 امید آماری مرتبه اول (میانگین) و دوم            
              3-5-2 واریانس و انحراف معیار فرایندهای راندم
          3-5  فرایندهای مانا و ارگادیک
              3-5-1 فرایند مانا
              3-5-2 فرایند ارگادیک
          3-6 همبستگی فرایندهای پیشا
          3-7 تابع خود همبستگی
          3-8 چگالی طیفی
          3-9  فرایند راندم باد باریک و باند پهن
          3-10  انتقال ارتعاشات راندم
                3-10-1 میانگین پاسخ
                3-10-2 تابع خود همبستگی پاسخ
           ¬¬¬¬¬     3-10-3 تابع چگالی طیفی
                    3-10-4 جذر میانگین مربع پاسخ
           3-11 روشDavenport
       
فصل 4 مدلسازی و نتایج تحلیل دینامیکی غیر خطی
            4-1 مقدمه
         4-2 روش¬های مدل¬سازی رفتار غیرخطی
          4-3  آنالیز غیرخطی قاب های خمشی
         4-4 مشخصات مدل¬های مورد بررسی
             4-4-1 طراحی مدل¬ها
             4-4-2 مدل تحلیلی
             4-4-3 مشخصات مصالح
             4-4-4 مدل¬سازی تیر ها و ستون¬ها
             4-4-5 بارگذاری

         4-5 روش آنالیز
               4- 5-1 معرفی روش آنالیز تاریخچه پاسخ
               4-5-1-1  انتخاب شتاب نگاشت¬ها
               4-5-1-2  مقیاس کردن شتاب نگاشت¬ها
              4-5-1-3  استهلاک رایلی
                4-5-1-4 روش نیوتن¬ _ رافسون
               4-5-1-5 همگرایی
               4-5-1-6 محاسبه پاسخ سازه ها
          4-6 محاسبه درز انقطاع
          4-7 تاثیر زمان تناوب دو سازه
          4-8 تاثیر میرایی
           4-9 تاثیر تعداد دهانه های قاب خمشی
          4-10 تاثیر جرم سازه¬ها

فصل 5 روش پیشنهادی برای محاسبه درز انقطاع
         5-1 مقدمه
            5-2 روش محاسبه جابجایی خمیری سازه ها
              5-2-1 تحلیل دینامیکی طیفی
                       5-2-1-1 معرفی طیف بازتاب مورد استفاده در تحلیل
                       5-2-1-2- بارگذاری طیفی
                       5-2-1-3- اصلاح مقادیر بازتابها
                       5-2-1-4 نتایج تحلیل طیفی
               5-2-2  آنالیز استاتیکی غیر خطی
                      5-2-2-1 محاسبه ضریب اضافه مقاومت
                       5-2-2-2 محاسبه ضریب شکل پذیری ( )
                       5-2-2-3 محاسبه ضریب کاهش مقاومت در اثر شکل پذیری
                       5-2-2-4 محاسبه ضریب رفتار
               5-2-3  محاسبه تغییر مکان غیر الاستیک
               5-2-4  محاسبه ضریب 
          5-3  محاسبه درز انقطاع
          5-4 محاسبه جابجایی خمیری بر حسب ضریب رفتار

فصل6  مقایسه روش¬های آیین نامه ای
        6-1 مقدمه
         6-2 آیین نامه (IBC 2006)
         6-3 استاندارد 2800 ایران
         6-4 مقایسه نتایج آیین نامه ها با روش استفاده شده در این تحقیق

فصل7 نتیجه گیری و پیشنهادات
         7-1 جمع بندی و نتایج
          7-2 روش پیشنهادی محاسبه درز انقطاع
          7-3 پیشنهادات برای تحقیقات آینده


مراجع

پیوست یک: آشنایی و مدل¬سازی با نرم‌افزار المان محدود  Opensees
پیوست دو: واژه نامه انگلیسی به فارس


فهرست جداول¬ها
   
جدول (2-1) زلزله های مورد استفاده در آنالیز اناگنوستوپولس    9
جدول (4-1) مشخصات شتابنگاشتهای نزدیک به گسل مورد استفاده و ضرایب مورد استفاده    54
جدول (4-2) درز انقطاع بین دو سازه شش طبقه و هشت طبقه با دهانه های متفاوت تحت زلزله های انتخابی    82
جدول (4-3) درز انقطاع بین سازه ها با جرمهای متفاوت    83
جدول (5-1) ضریب R  و Cd برای سیستمهای مختلف سازه ای    85
جدول (5-2) تغییر مکان بام سازه ها با استفاده از تحلیل دینامیکی طیفی    89
جدول (5-3) محاسبه پارامتر های لرزه ای مدلهای سازه ای    99
جدول (5-4) محاسبه جابجایی خمیری مدلهای سازه ای     100
جدول (5-5) محاسبه ضریب α    101
جدول (5-6) محاسبه ضریب β    102



فهرست اشکال
   
شکل (2-1) مدل ایده آل¬سازی شده دو ساختمان همجوار آناگئوستوپولس1988    5
شکل (2-2) مدل تحلیلی وسترمو    7
شکل (2-3) مدل آناکئوستوپولس      8
شکل (2-4) مدل تحلیلی MDOF-جنق هاسینق لین    12
شکل (2-5) نتایج حاصل از تحلیل مدل خطی برای دو نوع تحریک زلزله    15
شکل (2-6) نتایج حاصل از تحلیل مدل غیرخطی برای دو نوع تحریک زلزله R1=2.5 R2=3    16
شکل (2-7) نتایج حاصل از تحلیل مدل غیرخطی برای دو نوع تحریک زلزلهR1=R2=3    16
شکل (2-8) مدل تحلیلی فرزانه حامدی، ساختمانهای یک درجه آزاد مجاور هم    17
شکل (2-9) درز انقطاع بین ساختمان¬ها مطابق آیین نامه IBC 2006    22
شکل (2-10) درز انقطاع برای ساختمانهای با «اهمیت کم» و «متوسط» تا هشت طبقه    24
شکل (2-11) حداقل درز انقطاع برای ساختمانهای با «خیلی زیاد» و «زیاد» و ساختمانهای با «اهمیت کم» و «متوسط» بیشتر از هشت طبقه مطابق استاندارد 2800    24
شکل (3-1) نمونه مجموعای از فرایند های پیشا    26
شکل (3-2) تابع چگالی احتمال نرمال با مقدار متوسط m و انحراف معیار 
28
شکل (3-3) تابع چگالی احتمال نرمال استاندارد و نرمال معمولی    28
شکل (3-4) نمایش همبستگی دو فرایند X و Y در زمان و نمونه برداریهای مختلف    30
شکل (3-5) نحوه محاسبه تابع خود همبستگی فرایندهای پیشا مانا    31
شکل (3-6) نمایش مساحت زیر منحنی چگالی طیفی با میانگین مربعات X(t)    32
شکل (3-7) نمایش منحنی تاریخجه زمانی و چگالی طیفی یک نمونه از فرایند باند باریک    33
شکل (3-8) نمایش منحنی تاریخجه زمانی و چگالی طیفی یک نمونه از فرایند باند پهن    34
شکل (4-1) مدلهای طراحی شده برای بررسی درز انقطاع    45
شکل (4-2) منحنی تنش کرنش در برنامه opensees الف) برای مصالح غیر خطی (Steel01) ب) برای مصالح خطی    49
شکل (4-3) شتاب نگاشتهای مورد استفاده در آنالیز دینامیکی غیر خطی    52
شکل (4-4) مقیاس کردن طیف میانگین طیفهای پاسخ در آنالیز دینامیکی غیر خطی دو بعدی مطابق با روش NEHRP    55
شکل (4-5) طیف طرح و طیف شتاب نگاشتهای مورد استفاده (مقیاس نشده)    56
شکل (4-6) طیف طرح و طیف شتاب نگاشتهای مورد استفاده (مقیاس شده با دوره تناوب اصلی)    56
شکل (4-7) استهلاک رایلی     58
شکل (4-8) روش نیوتن_ رافسون    59
شکل (4-9) روش نموی نیوتن_ رافسون
    60
   
شکل (4-11) نمودار تاریخچه زمانی پاسخ تغییر مکان قاب دو طبقه تحت اثر زلزله السنترو در دو حالت خطی و غیر خطی    62
شکل (4-21) نمودار تاریخچه زمانی پاسخ تغییر مکان قاب چهار طبقه تحت اثر زلزله السنترو در دو حالت خطی و غیر خطی    62
شکل (4-13) نمودار تاریخچه زمانی پاسخ تغییر مکان قاب هشت طبقه تحت اثر زلزله السنترو در دو حالت خطی و غیر خطی    62

شکل (4-14) نمودار تاریخچه زمانی پاسخ تغییر مکان قاب دوازده طبقه تحت اثر زلزله السنترو در دو حالت خطی و غیر خطی    63
شکل (4-15) نمودار تاریخچه زمانی پاسخ تغییر مکان قاب شانزده طبقه تحت اثر زلزله السنترو در دو حالت خطی و غیر خطی    63
شکل (4-16) نمودار تاریخچه زمانی پاسخ تغییر مکان قاب هجده طبقه تحت اثر زلزله السنترو در دو حالت خطی و غیر خطی متحرک     63
شکل (4-17) سازه A دو طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار خطی)    66
شکل (4-18) سازه A چهار طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار خطی)    66
شکل (4-19) سازه A هشت طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار خطی)    67
شکل (4-20) سازه A دوازده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار خطی)    67
شکل (4-21) سازه A هجده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار خطی)    68
شکل (4-22) سازه A بیست طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار خطی)    68
شکل (4-23) سازه A دو طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    69
شکل (4-24) سازه A چهار طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    69
شکل (4-25) سازه A شش طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    70
شکل (4-26) سازه A هشت طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    70
شکل (4-27) سازه A ده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    71
شکل (4-28) سازه A دوازده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    71
شکل (4-29) سازه A چهارده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    72
شکل (4-30) سازه A شانزده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    72
شکل (4-31) سازه A هجده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    73
شکل (4-32) سازه A هجده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (رفتار غیر خطی)    73
شکل (4-33) مقایسه رفتار خطی و غیر خطی، سازه A دو طبقه و سازه B با طبقات مختلف    74
شکل (4-34) مقایسه رفتار خطی و غیر خطی، سازه A چهار طبقه و سازه B با طبقات مختلف    74
شکل (4-35) مقایسه رفتار خطی و غیر خطی، سازه A هشت طبقه و سازه B با طبقات مختلف    75
شکل (4-36) مقایسه رفتار خطی و غیر خطی، سازه A دوازده طبقه و سازه B با طبقات مختلف    75
شکل (4-37) مقایسه رفتار خطی و غیر خطی، سازه A هجده طبقه و سازه B با طبقات مختلف    76
شکل (4-38) مقایسه رفتار خطی و غیر خطی، سازه A بیست طبقه و سازه B با طبقات مختلف    76
شکل (4-39) سازه A دو طبقه و سازه B با صبقات مختلف (تاثیر میرایی)    77
شکل (4-40) سازه A چهار طبقه و سازه B با صبقات مختلف (تاثیر میرایی)    78

   
شکل (4-41) سازه A شش طبقه و سازه B با صبقات مختلف (تاثیر میرایی)    78
شکل (4-42) سازه A هشت طبقه و سازه B با صبقات مختلف (تاثیر میرایی)    79
شکل (4-43) سازه A ده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (تاثیر میرایی)    79
شکل (4-44) سازه A دوازده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (تاثیر میرایی)    80
شکل (4-45) سازه A چهارده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (تاثیر میرایی)    80
شکل (4-46) سازه A شانزده طبقه و سازه B با صبقات مختلف (تاثیر میرایی)    62
شکل (4-47) سازه A بیست طبقه و سازه B با صبقات مختلف (تاثیر میرایی)    81
شکل (5-1) رابطه جابجایی خمیری و ضریب رفتار    86
شکل (5-2) طیف بازتاب طرح بر اساس استاندارد  ایران2800 برای خاک نوع III و منطقه ای با خط لرزه خیزی زیاد    88
شکل (5-2) حالات مختلف آنالیز غیر خطی استاتیکی     91
شکل (5-3) توزیع بار جانبی در آنالیز استاتیکی غیر خطیدر حالت کنترل بار)    91
شکل (5-4) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل دو طبقه    92
شکل (5-5) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل چهار طبقه    92
شکل (5-6) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل شش طبقه    93
شکل (5-7) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل هشت طبقه    93
شکل (5-8) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل ده طبقه    94
شکل (5-9) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل دوازده طبقه    94
شکل (5-10) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل چهارده طبقه    95
شکل (5-11) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل شانزده طبقه    95
شکل (5-12) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل هجده طبقه    96
شکل (5-13) نمودار منحنی ظرفیت برای مدل بیست طبقه     96
شکل (5-14) مدل رفتار غیر خطی سازه برای محاسبه شکل پذیری     98
شکل (6-1) درز انقطاع محاسباتی به روش آیین نامه IBC    104
شکل (6-2) درز انقطاع برای ساختمانهای با «اهمیت کم» و «متوسط» تا هشت طبقه    105
شکل (6-3) حداقل درز انقطاع برای ساختمانهای با «خیلی زیاد» و «زیاد» و ساختمانهای با «اهمیت کم» و «متوسط» بیشتر از هشت طبقه    106
شکل (6-4) مقایسه نتایج آیین نامه ای قاب A چهار طبقه و قاب B با طبقات مختلف    107
شکل (6-5) مقایسه نتایج آیین نامه ای قاب A شش طبقه و قاب B با طبقات مختلف    107
شکل (6-6) مقایسه نتایج آیین نامه ای قاب A هشت طبقه و قاب B با طبقات مختلف    108
شکل (6-7) مقایسه نتایج آیین نامه ای قاب A ده طبقه و قاب B با طبقات مختلف    108
شکل (6-8) مقایسه نتایج آیین نامه ای قاب A دوازده طبقه و قاب B با طبقات مختلف    109
شکل (6-9) مقایسه نتایج آیین نامه ای قاب A چهارده طبقه و قاب B با طبقات مختلف    109
شکل (6-10) مقایسه نتایج آیین نامه ای قاب A شانزده طبقه و قاب B با طبقات مختلف    110
شکل (6-11) مقایسه نتایج آیین نامه ای قاب A هجده طبقه و قاب B با طبقات مختلف    110

چکیده:
در هنگام زلزله ساختمانهایی که نزدیک هم قرار دارند به علت تفاوت در خصوصیات دینامیکی پاسخهای متفاوتی از خود نشان می دهند و ارتعاش مشابه و هماهنگ نخواهند داشت و در نتیجه احتمال برخورد و انهدام در اثر ضربه برای این ساختمانها وجود دارد.
این پدیده برای اولین بار پس از زلزله سال 1985 مکزیکوسیتی مورد ارزیابی قرار گرفته و به عنوان یکی از عوامل تاثیر گذار بر میزان شدت خرابی های ناشی از نیروی زلزله در نظر گرفته شد. از مهمترین راهکارهای ارائه شده در زمینه کاهش نیروی تنه ای می توان به تعبیه درز انقطاع کافی بین دو ساختمان مجاور هم، اشاره کرد. در این تحقیق فاصله مورد نیاز بین سازه های با سیستم قاب خمشی فولادی با تحلیل غیر خطی به روش ارتعاشات پیشا محاسبه شده و اثر پارامتر ها ی دینامیکی (زمان تناوب، میرایی، جرم) روی این فاصله بررسی می¬گردد. همچنین رابطه ای برای محاسبه درز انقطاع مدلهای سازه ای مورد نظر پیشنهاد شده و نتایج حاصل از این رابطه با روابط آیین نامه های IBC2006 و استاندارد 2800 ایران مقایسه شده است.
نتایج نشان می دهند که با نزدیک شدن زمان تناوب دو سازه و همچنین افزایش میرایی، فاصله بین سازه ها کاهش می یابد. همچنین  درز انقطاع محاسباتی  بر اساس استاندارد 2800 ایران برای سازه های تا 7 طبقه، کمتر و برای سازه های بیشتر از 7 طبقه، بیشتر ازمقدار بدست امده بر اساس آیین نامه IBC2006 و روش استفاده شده در این تحقیق می باشد.


1- مقدمه
در هنگام زلزله در اثر حرکات زمین، ساختمانها تحت نیروهای دینامیکی قرار می‌گیرند و به ارتعاش در می‌آیند. در ساخت سازهای شهری به مواردی برخورد می‌کنیم که ساختمانهای مجاور به هم چسبیده و یا با فاصله کم از یکدیگر قرار دارند. این سازه‌ها بدلیل اختلاف خواص دینامیکی در یک جهت معین دارای زمان تناوبهای مساوی نمی‌باشند. تفاوت زمان تناوب در سازه باعث اختلاف در واکنشهای آنها نسبت به شتاب زمین خواهد شد و در نتیجه با توجه به تعییر مکانهای آنها در لحظات مختلف، در طول زلزله دو سازه گاهی به هم نزدیک و گاهی از هم دور خواهد شد. و اگر فاصله دو سازه به اندازه کافی بزرگ نباشد در هنگام زلزله ممکن است با یکدیگر برخورد کرده و ضربه‌ای به همدیگر وارد نمایند برای جلوگیری از این رخداد باید فاصله بین ساختمانهای مجاور قرار داده شود تا از برخورد آنها جلوگیری گردد این فاصله را درز انقطاع گویند.
در بسیاری از زلزله‌های مهم گذشته در اکثر کلان شهرهای موجود در سراسر دنیا، بحث خرابی ناشی از نیروهای تنه‌ای مشاهده شده است. بحث نیروی تنه‌ای (Pounding) یکی از رایجترین و مرسوم ترین پدیده‌های است که در خلال زلزله‌های مهیب قابل رویت است. نیروی تنه‌ای می‌تواند باعث ایجاد خسارتهای سازه‌ای و معماری در ساختمان شده و بعضاً باعث ریزش کلی ساختمان می‌گردد.
در خلال زلزله 1985 مکزیکوسیتی حدود 15% از 330 ساختمان تحت اثر نیروی برخورد (تنه‌ای) تخریب شدند. همچنین در خلال زلزله 1989 لوماپریوتا، تا حدود 200 مورد شکل گیری نیروی تنه‌ای مشاهده گردید. در این میان حدود 79 درصد از ساختمانها دچار تخریب معماری شدند ] [.
در طی زلزله 1964 آلاسکا  برج هتل آنچوراگ وستوارد  دراثر برخورد با قسمتی از یک سالن رقص سه طبقه مجاور هتل، تخریب شد. همچنین، خرابی های ناشی از نیروی تنه ای  در زلزله های  1967 ونزوئلا  و 1971سانفرناندو  نیز مشاهده گردید] [.

از طرف دیگر برخورد بین عرشه ها وپایه های کناری پلها در طی زلزله 1971 سانفرناندو مشاهده شد. در سال 1995در اثر زلزله هایاکو کن نانبو  در ژاپن حرکت طولی المانهای پل   هان شین  تا 3/0متر نیز رسید. و از این زلزله به بعد تحقیقات اساسی بر روی نیروی تنه‌ای شکل گرفت] [.

از مهم¬ترین راهکارهای ارائه شده در زمینه کاهش نیروی تنه ای می توان به تعبیه درز انقطاع کافی بین دو ساختمان مجاور هم به منظور جلوگیری از برخورد دو ساختمان، اشاره کرد. این روش از ساده ترین و در عین حال مفیدترین روشهای مرسومی است که امروزه در حیطه آیین نامه های مختلف از طریق مجموعه ضوابط خاص ارائه شده است. به منظور تخمین این فاصله جداساز روش¬های مختلفی همچون روش تفاضل طیفی، روش ضرایب لاگرانژ و روش ارتعاشات پیشا وجود دارد. محققین مختلف با استفاده از یکی از روش¬های ذکر شده و با فرض رفتار خطی برای دو ساختمان مجاور هم به تخمین این فاصله پرداخته اند. در این مقاله سعی شده است که درز انقطاع بین دو ساختمان با در نظر گرفتن رفتار غیر خطی اعضاء دو سازه مجاور هم، محاسبه گردد. روش مورد استفاده در این مقاله روش ارتعاشات پیشا بوده و تاثیر عواملی چون میرایی، دوره تناوب و جرم سازه ها بر درز انقطاع بررسی شده و نتایج حاصل از تحلیل با ضوابط آیین نامه ای استاندارد 2800 ایران و IBC2006 مقایسه شده است. فهرست مطالب


دانلود با لینک مستقیم

پایان نامه رشته عمران پیرامون آنالیز و طراحی اعضای خمشی پیش تنیده

اختصاصی از یارا فایل پایان نامه رشته عمران پیرامون آنالیز و طراحی اعضای خمشی پیش تنیده دانلود با لینک مستقیم و پرسرعت .

پایان نامه رشته عمران پیرامون آنالیز و طراحی اعضای خمشی پیش تنیده


پایان نامه رشته عمران پیرامون آنالیز و طراحی اعضای خمشی پیش تنیده

 

 

 

 

 

 



فرمت فایل : word(قابل ویرایش)

تعداد صفحات:71

فهرست مطالب:
 
۱- مقدمه ۱
پیش تنیدگی چیست؟ ۴
۴٫ شیوه‌های مختلف پیش تنیدگی ۱۵
۵- سطح مقطع تبدیل یافته ۲۰
تغییرات کرنش در بتن ۲۵
۶-۱ کلیات ۲۵
۶-۳ کرنش‌های دراز مدت در بتن ۲۷
۶-۳-۱ خزش در بتن ۲۸
عوامل موثر بر خزش عبارتند از: ۲۹
عوارض ناشی از خزش عبارتند از: ۳۰
۶-۳-۲ جمع شدگی بتن ۳۱
عوامل موثر بر جمع شدگی عبارتند از: ۳۱
عوامل ناشی از جمع شدگی عبارتند از: ۳۲
۷- تغییرات تنش در فولادهای پیش تنیدگی ۳۳
۷-۱ کلیات ۳۳
۷-۲-۳ محاسبه اتلاف‌های ناشی از خزش در بتن ۴۸
۷-۲-۴ محاسبه اتلاف‌های ناشی از وادادگی فولادهای پیش تنیدگی ۴۸
الف- برای اعضای پیش کشیده: ۴۸
ب) برای اعضای پس کشیده: ۴۸
۸ـ آنالیز و طراحی اعضای خمشی پیش تنیده ۵۵
(۱) تنش های مجاز فولاد: ۶۳
(۲) تنش های مجاز بتن: ۶۴
(۳) مدول گسیختگی بتن: ۶۴
۳٫۳٫۸ طراحی تیرهای معین پیش تنیده ۶۵
 
مقدمه:
قبل از پیدایش تکنیک پیش تنیدگی، پل های بتن آرمه تنها برای پوشش دادن به دهانه های نسبتاً کوتاهی بکار برده می شدند. محدودیت طول دهانه در این پل ها دارای دو عامل اساسی بوده است. زیرا اولا برای دهانه های بلندتر حجم مصالح مصرفی(بتن و فولاد) بسرعت افزوده می گردد. بطوریکه بار مرده سازه خود یک عامل بحرانی در طراحی مقطع محسوب خواهد شد، ثانیاً هزینه های مربوط به قالب بندی و شمعک گذاری چنین عرشه هائی مقادیر بسیار بزرگی را بخود اختصاص خواهد داد. با توجه به دو عامل یاد شده، معمولا راه حل دیگر یعنی استفاده از شاهتریهای فولادی ترجیح داده می شد.
با ابداع شیوه پیش تنیدگی و بکارگیری آن در صنعت پلسازی، تا حدود زیادی مشکل مربوط به اقتصاد مصالح مصرفی برطرف گردید. استفاده از این تکنیک منجر به پیدایش مقاطع ظریف تری شد و با کاهش بار مرد‌ه عرشه امکان پوشش دادن به دهانه های بلندتری فراهم گردید. اما متاسفانه مشکل دوم یعنی هزینه های بسیار بالای مربوط به قالب بندی و چوب بست های مورد نیاز در اجرای چنین پل هائی بقوت خود باقی ماند، بطوریکه در دهانه های بلند قسمت بزرگی از هزینه ها به فاکتورهای یاد شده اختصاص داشته است. استفاده از شاهتیرهای پیش ساخته پیش تنیده هم نتوانست این مشکل را برطرف نماید زیرا محدودیت های مربوط به طول قطعات در هنگام حمل، امکان استفاده از چنین قطعاتی را در دهانه های بلند منتفی می نمود. از طرف دیگر حمل و نقل و نصب چنین شاهتیرهائی نیاز به استفاده از ابزارهای ویژه و گران قیمتی را بوجود می آورد.
امروزه پل های صندوقه ای قطعه ای پس کشیده در سرتاسر جهان مورد استقبال واقع شده اند و با بکارگیری این شیوه دهانه هائی با طور بیش از ۲۵۰ متر پوشش داده شده اند. این پل ها ضمن بکارگیری مزایای بتن پیش تنیده، راه حل سریع و کم هزینه ای برای پوشش دادن به دهانه های بلند می باشند.
برخی از مزایای این قبلی پل ها عبارتند از:
۱- کاهش ابعاد مقطع و در نتیجه کاهش بار مرده عرشه بواسطه بکارگیری پیش تنیدگی؛
۲- افزایش راندمان مقطع بواسطه ترک نخوردن آن و قابلیت آن در تحمل لنگرهای خشمی با علامات مثبت یا منفی؛
۳- سختی نسبتا زیاد مقاطع صندوقه ای در مقابل پیچش؛
۴- سرعت زیاد و هزینه نسبی کم برای پوشش دادن به دهانه های بلند؛
۵- عدم نیاز به چوب بست ها در هنگام عبور از موانع طبیعی نظیر درها یا رودخانه ها، و یا موانوع مصنوعی نظیر شاهراه های پرتردد؛
۶- امکان بکارگیری تکنیک پیش ساختگی در پروژه های بزرگ و یا تکراری
با توجه به مطالب فوق، بررسی ضوابط طراحی و اصول اجرایی پل های پس تنیده همواره مورد توجه آیین نامه های معتبر کشورهای صنعتی قرار گرفته است و هر کدام به تناسب شرایط اقلیمی و ارکانی استانداردهای خاصی را تدوین کرده و در بخش جداگانه ای ارائه کرده اند. آیین نامه آشتوآمریکا که در پل سازی دارای پیشینه ای دور و دراز می باشد در فصل نهم به بتن پیش تنیده در پل سازی پرداخته است که در ادامه خواهد آمد. همچنین آیین نامه های کهن و معروف دیگر از جمله آیین نامه انگلستان با نام BSI، آیین نامه اروپا با نام EUROCODE و آیین نامه آلمان (DIN) و … نیز فصول معینی که این مهم آورده اند که از این بین ما دو آیین نامه پرکاربرد و قدیمی آشتو و BSI انگلستان را برای مقایسه و بررسی فنی انتخاب نموده ایم، که در فصول دهم و یازدهم متون ترجمه شده این دو آیین نامه با سیستم MKS در این مجمل آورده شده است که امید می رود مورد استفاده دانشجویان و اساتید گرانقدر قرار گیرد.
 
پیش تنیدگی چیست؟
امرزه با بکارگیری مصالح پرمقاومت و همچنین استفاده از شیوه های نوین طراحی، سازه های اقتصادی تری طراحی و اجرا شده است. استفاده از مصالح پرمقاومت موجب کاهش مقطع عرضی اعضا و متعاقب آن کاهش کلی بار مرده سازه های شده است. این پیشرفت خصوصاً در مورد سازه های بتن مسلح چشمگیرتر بوده است، زیرا در طراحی این گونه اعضا بار مرده قسمت عمده ای از بارهای طراحی را تشکیل می دهد. در برخی سازه های خاص اهمیت کاهش ابعاد مقطع بمراتب بیشتر می باشد، برای مثال در پل های دهانه بلند این مطلب حائز اهمیت زیادی است، در چنین پل هائی بار مرده عرشه لنگرهای بزرگتری را در مقایسه با بارهای طراحی ایجاد می نماید؛ همچنین قسمت عمده بار وارد بر پایه ها و فونداسیون ها ناشی از وزن روسازه می باشد. استفاده از بتن های با مقاومت فشاری بالا و همچنین فولادهای پرمقاومت موجب طراحی اعضای بتن آرمه ظریف تری شده است، با این وجود محدودیتهائی در استفاده از این پیشرفتهای جدید موجود می باشد که قسمت عمده آن ناشی از مسئله ارتباط متقابل بین ایجاد ترک در اعضاء بتن آرمه و خیز آنها در مرحله بهره برداری می باشد. با توجه به رفتار اعضای بتن آرمه، راندمان استفاده از فولادهای پرمقاومت محدود می باشد زیرا تنش در این فولاد متناسب با توزیع کرنش کلی موجود در مقطع بوده و افزایش کرنش ها در مقطع با افزایش دامنه و عرض ترک ها همراه خواهد بود. این ترک ها از دو جنبه مطلوب نمی باشند، اول آنکه در محیط هائی که بتن در مجاورت عوامل فرسایش دنهده شیمیائی است وجود ترک ها موجب خوردگی شدید آرماتورها خواهد گردید. از جنبه دیگر گسترش ترک ها کاهش سختی خمش عضو را بدنبال داشته و خیز عضو را خواهد افزود. چنین اعضائی از نظر سرویس دهی، مطلوب نخواهند بود.
این ویژگیهای نامطلوب در اعضای بتن آرمه معمولی، با ابداع شیوه پیش تنیدگی اصلاح شده است. یک عضو پیش تنیده بتن آرمه عضوی است که تنش هائی از قبل در آن قرار داده شده باشد، این تنش ها در تمامی طول عمر عضو با آن همراه است. فلسفه این تنش های از پیش قرار داده شده، مقابله یا مخالفت با تنش های ناشی از بارهای بهره برداری و حتی المقدور خنثی کردن اثر آنها می باشد. بتن ماهیاتاً عضوی فشاری است و می توان مقاومت کششی آن را ناچیز دانسته و از آن صرفنظر نمود، پیش تنیدگی در واقع عضو را تحت نوعی فشار اولیه قرار می دهد، بصورتیکه نتیجه آن کاهش تنش های کششی در مقطع به حد مجاز و یا اساساً حذف آنها خواهد بود. بدین صورت ترک خوردگی تحت بارهای بهره برداری منتفی خواهد گردید. برای روشن تر شدن مفهوم پیش تنیدگی، عضو خمشی موجود در شکل (۲-۱ الف) را مورد توجه قرار می دهیم. در کنار این عضو مقطع آن ترسیم شده و مرکز سطح در حالت ترک نخورده با C.G.C نمایش داده شده است. Wt در این شکل مشخص کننده مجموع بارهای اعمالی به عضو بوده و شامل اجزای زیر است:
Wg= بار مرده خالص تیر
Wd= بار مرده اضافی (بعنوان مثال در عرشه های بتن آرمه وزن روسازی، جداول و پیاده روها جزء Wd محسوب می شوند)
Wl= بارهای زنده
(۲-۱) Wt=Wg+Wd+Wl
با اعمال Wt عضو تغییر شکل داده و در تارهای پائین مقاطع آن تنش کششی ایجاد خواهد گردید. با توجه به ضعف بتن در مقابل کشش و بمنظور جلوگیری از گسترش ترک های خمشی، در اعضای بتن آرمه معمولی در ترازی نزدیک به تارهای پائینی مقطع فولادهائی قرار داده می شود. تنش موجود در این فولادها متناسب با کرنش موجود در مقطع می باشد، نیروی کششی موجود در فولادها با نیروی فشاری تحمل شده توسط بتن در هر مقطع برابر می باشد. این دو نیرو لنگر مقاوم داخلی را تولید می نمایند. که در برابر لنگر ناشی از بارهای خارجی مقاومت خواهد نمود. لنگر ناشی از بارهای خارجی Wt در شکل (۲-۱ ب) ترسیم شده است. هر اندازه طول دهانه بزرگتر باشد لنگر حاصل از بارهای خارجی نیز بزرگتر خواهد خواهد بود که برای جبران آن باید اساس مقطع و همچنین مقدار فولادهای کششی را افزود، اما برای دهانه های بسیار بزرگ و مقادیر زیاد Wt این شیوه دیگر جبران کننده نخواهد بود، زیرا اولا با افزایش اساس مقطع، Wg نیز افزوده خواهد شد و بنابراین Wt نیز مقدار بزرگتری را بدست خواهد آورد، ثانیاً همانگونه که ذکر شد تنش های موجود در فولادها متناسب با کرنش بتن هم تراز آنها می باشد، بنابراین برای وصول نیروی کششی بیشتر در فولادها ترک ها باید در عضو گسترش یابند که این امر خود موجب افزایش خیز عضو خواهد گردید.
بجای استفاده از این سیستم می توان از ایده دیگری کمک گرفت. در شکل (۲-۱ پ) همان عضو تحت اثر دو نیروی فشاری با مقادیری برابر P قرار گرفته است. این دو نیرو در ترازی بفاصله e از مرکز سطح مقطع عضو به آن وارد می شوند. در شکل (۲-۱ ت) دیاگرام لنگر حاصل از این نیروها ترسیم شده است، که مقدار آن در تمامی نقاط ثابت و برابر –P.e می باشد. بنابراین هر گاه عضو تحت اثر مشترک بارگذاری های موجود در شکل های (۲-۱ الف) و (۲-۱ پ) قرار داشته باشد دیاگرام لنگر خمشی حاصل مطابق شکل (۲-۱ ث) خواهد بود. در این حالت همانگونه که مشاهده می گردد اثر بار اعمالی Wt توسط بارگذاری دیگر تخفیف داده شده است. در چنین حالتی دیگر مقطع وسط دهانه لزوما از نظر طراحی بحرانی نخواهد بود.
 
برای درک بهتر اثرات بارگذاری موجود در شکل (۲-۱ پ)، مقطعی از عضو را بفاصله X از تکیه گاه آن مطابق شکل (۲-۲ الف) در نظر می گیریم، در این شکل توزیع تنش کلی موجود در مقطع ترسیم شده است که می توان آن را مجموع توزیع های ناشی از نیروهای خارج از مرکز P و بارهای اعمالی Wt دانست. توزیع های ناشی از این دو بارگذاری بترتیب در شکل های (۲-۲ ب) و (۲-۲ پ) آمده است.
توزیع تنش کلی در مقطع مورد بررسی به محل مقطع، مقدار P و خروج از مرکزیت e بستگی دارد و می توان دو کمیت آخر را چنان تنظیم نمود که در هیچ مقطع از عضو تنش های کششی ایجاد نگردد. بارگذاری موجود در شکل (۲-۱ پ) در واقع بیان ساده ای از یک عضو پیش تنیده بانیروی پیش تنیدگی P و خروج از مرکزیت ثابت e می باشد. با توجه به موارد فوق چنین می توان نتیجه گرفت که پیش تنیدگی در حقیقت قرار دادن تنش های داخلی در عضو بوده بنحوی که این تنش ها اثر بارهای خارجی را تخفیف دهند. شیوه های مختلف پیش تنیدگی، انتخاب مسیر مناسب برای آن و نیروی مورد نیاز مسائلی هستند که در بخشهای آینده روشن تر خواهند گردید.
چنین بنظر می رسد که نخستین پیشنهادها برای پیش تنیدگی در بین سالهای ۱۸۸۶ تا ۱۹۰۸ توسط P.H.Jackson و G.R.Steiner آمریکائی، J.Koenen آلمانی، صورت پذیرفته باشد. استفاده از فولادهای با مقاومت بالا نخستین بار در سال ۱۹۲۳ توسط F. von Emperger اطریشی پیشنهاد گردید و تقریباً در همان زمان R.H.Dill آمریکائی پیش تنیدگی کامل را بمنظور حذف ترک ها ارائه نمود. این پیشنهادها غالباً تنها بر روی کاغذ باقی ماندند، اولین اقدامات عملی برای ایجاد یک سازه بتنی پیش تنیده عمدتاً توسط E.Freyssinet و Y.Guyon فرانسوی، E.Hoyer آلمانی و G.Magnel بلژیکی صورت پذیرفتند. اولین پل پیش تنیده بتنی در سال ۱۹۴۱ در فرانسه بر روی رودخانه مارن اجرا گردید. این پل با دهانه ۵۴ متر از کارهای Freyssinet بوده و نام او را در این صنعت جاودان ساخته است.
۳- فولاد و بتن مورد مصرف در صنعت پیش تنیدگی
تاندون های  پیش تنیدگی می توانند متشکل از سیم ها ، کابل ها   و یا میلگردها  باشند. در صنعت پیش تنیدگی کابل های ۷- سیمه متداول تر بوده و مشخصات آنها مطابق با استانداردهای ASTM A416  می باشد. در گذشته کابل های تنش زدائی شده (Stress-Relieved)، در مقیاس وسیعی بکار برده می شدند؛ اما امروزه کابل های با وادادگی اندک(Low-Relaxation)، شیوع فراوان تری یافته اند. مزیت استفاده از کابل های نوع اخیر پایین تر بودن اتلاف های ناشی از وادادگی  می باشد، برای(روشن شدن این مفهوم به بخش (۷-۲) مراجعه شود).
میلگردها و سیم های پیش تنیدگی کمتر بعنوان فولادهای اصلی در اعضای پیش تنیده بکار برده می شوند و مشخصات آنها را می توان در استانداردهای ASTM A421 و ASTM A722 جستجو نمود. در جداول (۳-۱) تا (۳-۶) مشخصات فولادهای پیش تنیدگی آمده است.

دانلود با لینک مستقیم